Реакционно бетон със собствените си ръце. Производство на продукти от висока якост Fibrobeton. Различни видове бетон

15.08.2018 10:17

Строителните материали са представени не само с общи и добре познати решения, има специална категория бетонови изделия: подходящи стълбове и решетки, огради за откриване и силно артистични облицовки, малки архитектурни форми и фасади на сгради. Трудно е да си представим, че всичко по-горе е произведено от самостоятелен реакционен лекарствен бетон. На него и аз бих искал да спра повече.

Независимо, подготвяйте самозадателната реакция-прах Fibrobeton смес е доста проста. Основната идея е постоянното въвеждане на компонентите до състава на състава с необходимата течливост.

Производство на самоуправляваща се реакционна смес

1. Преди всичко е необходимо да се приготви миксер и след това да се добави последователно чист и хиперпластичен към него.
2. След това се прилагат циментовият прах, каменното брашно, микроцилията. Компонентите се смесват старателно до 3 минути.
3. На следващия етап се добавят влакна и пясък. Те се смесват през следващите 3 минути.

На изхода се получава великолепна фибробенова смес от реактивен тип прах с изключителна течливост. Съставът присъства, размерът на фракциите варира от 0,12 до 0.6 mm., Каменно брашно, влакна, хиперпластификатор, портланд цимент (марка PC500 D0), microsill, вода.
Вътрешната област на формата е предварително обработена с вода, след което се излива от самозадателна реакционна прахообразна смес и след това обхваща формата със специален палет. Полученият състав се отличава с изключително високи свойства, характеристики и оптимална течливост. Това е най-доброто решение за производството на продукти за откриване и декоративни продукти (виж таблицата по-долу).

Изобретението е широко разпространено в промишлено строителство. Материалът се използва за производство на висококачествени бетонни продукти:

• тънки плочи;
• стълбове;
• силно художествени решетки и огради;
• малки архитектурни форми;
• декоративни решения.

За производството на строителни конструкции е необходимо да се придържат към специален начин за подготовка на състава. Особено внимание се обръща на активирането на свързващ метод на цимент за портландски портланд със суха тип пластификатори. Не е по-малко внимание на процеса на смесване на вода с активиран пълнител, след което трябва да се прилага въвеждането на активирани компоненти на свързване.

След това се въвеждат около 50% от водата на втвърдяване и съставът е напълно смесен. След това се въвеждат остатъци от вода и компонентите най-накрая се смесват, докато се получи хомогенна консистенция. Изброените стъпки се извършват в рамките на 1 минута. Готовият състав се поддържа в условия на висока влажност (около 100%), при температура 20 градуса.

Недостатъци на самоувещните реактивни прахови цименти

Основната минута от разглеждания по-горе метод е високата цена и техническата сложност на едновременното смилане на суперпластификатори и свързващи компоненти. Не забравяйте, че този метод не ви позволява да създавате решения с естетически атрактивни отворени елементи.

За независима подготовка на самозалепващ се бетон, е необходимо да се следват следните пропорции:

• от 50 до 200 часа пясъци на базата на калциниран боксит (размерът на фракциите може да варира от 1 до 10 mm);
• 100 h цимент;
• от 5 до 25 часа бяла сажди или нарязан калциев карбонат;
• от 10 до 30 часа вода;
• от 15 до 20 часа;
• от 1 до 10 часа пластификатор;
• 1-10 Н от прието вещество.

Съотношението между компонентите и тяхната масово частица се избира на базата на бяла сажди, както и калциев карбонат в цимент. Традиционно, това е 1:99 и 99: 1. Препоръчва се опитни майстори да издържат на съотношение 50:50 (калций до бяло сажди).

Основният недостатък на разглеждания бетон е използването на пясъци на базата на калциниран бауксит, цената на която е много висока. В повечето случаи те се използват за производство на алуминий. В 90% от случаите се произвеждат прекомерни количества циментова миксТой е изпълнен с огромни съставки.

Въпрос цена самоглавиеми реакции-прахови фибробетони

Много разработчици са скептични към самозакритните реакционни прахови фибробетони, поради високата им цена. Но финансовите инвестиции се изплащат, ако обръщат внимание на други положителни характеристики и характеристики на материала: повишен експлоатационен живот на готовите продукти, намаляване на транспортните разходи. Закупуването на RPB на вътрешния пазар на строителни материали е изключително проблематично, поради номиналното търсене.
На територията Руска федерация Обектите, издигнати с използването на технологията на RPB, остават слабо проучени, поради проклятието. В индустриалната и гражданското строителство те се използват изключително рядко. Праховите бетони се използват при производството на трайни работни плотове, изкуствен камък, както и насипни подове.

Настоящото изобретение се отнася до промишлеността строителни материали и използвани за производството на бетонови изделия: силно художествени огради и решетки, стълбове, тънки настилка и граничен камък, тънкостенна плочка за вътрешната и външната облицовка на сгради и структури, декоративни продукти и малки архитектурни форми. Методът за получаване на самозалепваща се високосисм-прахообразна фибробетонова смес се състои в последователно смесване на компонентите за получаване на смес с необходимата течливост. Първоначално миксерът се разбърква и хиперпластичността в миксера, след това цимент, микросулвост, каменно брашно и се разбърква в продължение на 2-3 минути, след което се въвеждат пясък и фибри и се разбъркват в продължение на 2-3 минути. Получава се самостоятелна единична смес с много високи свойства на течливост, която съдържа следните компоненти в състава му: PORTLAND CEMEN PC500D0, фракционен пясък от 0.125 до 0.63, хиперпластика, фибри, микрозвезност, каменно брашно, ускорителя на силата и водния багрил. Методът за производство на бетонни продукти във формите е да се приготви бетонова смес, доставяща смес във форма и последваща скорост на затвора в стабилна камера. Вътрешната повърхност на формата се обработва с тънък слой вода, след това се излива във формата на самостоятелно приключение в единично влакна - прахообразна фибробенова смес с много високи намерения на добива. След пълнеж, формата се разпръсква върху повърхността на сместа с тънък слой вода и покрива формата на технологична палет. Техническият резултат е приготвянето на самоглавита висока твърда реакция-прахообразна фибробетонова смес с много високи доходност с висока якост на характеристики с ниска цена и позволява да се произвеждат продукти за отваряне. 2N. и 2 ZP. F-Lies, 1 раздел., 3 IL.

Настоящото изобретение се отнася до индустрията за строителни материали и се използва за производство на бетонови изделия: силно художествени огради и решетки, стълбове, тънки плочи и граничен камък, тънкостенни плочки за вътрешната и външната облицовка на сгради и конструкции, \\ t декоративни продукти и малки архитектурни форми.

Налице е метод за изработване на декоративни строителни продукти и / или декоративни покрития чрез смесване с вода от свързващо вещество, съдържащо портланд циментен клинкер, модификатор, съдържащ органичен компонент за водоносимост и определено количество ускорител на втвърдяване и мазилка, пигменти, \\ t Агрегати, минерални и химични (функционални) добавки и получената смес възстановяване на насищане на бентонитна глина (функционален стабилизатор на добавката на сместа) пропилен гликол (органичен водоснабдяващ компонент), фиксиране на получения комплекс с хидроксипропилцелулоза, полагане, формоване, уплътняване и топлинна обработка. Освен това, смесването на сухи компоненти и получаването на сместа се извършва в различни смесители (виж патент RF No. 2084416, IPK6 C04V 7/52, 1997).

Недостатъкът на това решение е необходимостта да се използва различно оборудване за смесване на компонентите на сместа и последващото поведение на уплътнителните операции, които усложняват и увеличават цената на технологиите. Освен това, когато използвате този метод, е невъзможно да се получат продукти с тънки и отворени елементи.

Налице е метод за получаване на смес за производство на строителни продукти, което включва активиране на свързващото вещество чрез съвместно заснеспособна портланд циментова клинкер със сух суперпластификатор и последващото смесване с пълнител и вода и активирания пълнител 5-10% от вдлъбнатината се смесва, след това се въвежда активираното свързващо вещество и сместа се смесва, след това се въвеждат 40 - 60% водата и сместа се разбърква, след това се въвежда останалата вода и крайното разбъркване се извършва, докато се получи хомогенна смес. Предоставянето на компоненти се извършва за 0.5-1 минути. Произвежданият от получената смес от продукта трябва да бъде издържан при температура от 20 ° С и влажност от 100% за 14 дни (виж патент на Руската федерация № 2012551, IPK5 C04B 40/00, 1994).

Недостатъкът на известния метод е сложната и скъпа операция на съвместната мрежа и суперпластификатора, изискващи големи разходи за организиране на смесител и брутен комплекс. Освен това, когато използвате този метод, е невъзможно да се получат продукти с тънки и отворени елементи.

Съставът е известен с подготовката на самозалепващ се бетон, съдържащ:

100 тегл. Циментови части

50-200 wt. Части от смеси от пясък от калцинирани боксити с различен гранлометричен състав, най-тънкият пясък на средния гранулометричен състав е по-малко от 1 тМ, най-големият пясък на средния гранулометричен състав е по-малък от 10 mm;

5-25 wt. Части от ултра-ниски калциев карбонат частици и бяла сажди, а съдържанието на бяло сажди е не повече от 15 тегл. части;

0.1-10 тегл. части от антигенното средство;

0.1-10 тегл. части от суперпластификатора;

15-24 тегл. части от влакна;

10-30 wt. части от вода.

Съотношението на масата между количеството на ултра-ниските калциеви карбонатни частици в бетон и количеството бяло сажди може да достигне 1: 99-99: 1, за предпочитане 50: 50-99: 1 (виж патент Rf @ 2359936, IPC C04V 28 / 04 C04V 111/20 C04V 111/62 (2006.01), 2009, стр.12).

Недостатъкът на този бетон е използването на скъпи пясъци на калцинирани боксити, обикновено използвани в производството на алуминий, както и прекомерно количество цимент, което води до съответно, до увеличаване на потока на останалите много скъпи компоненти на конкретно и съответно до увеличаване на стойността си.

Търсенето показа, че не е намерено решения, които осигуряват самозалепващ се реакционен бетон за реакцията.

Известен метод за получаване на бетон с добавка на влакна, в която всички компоненти на бетона се смесват преди приема на бетон с необходимата течливост, или първите сухи компоненти, като цимент, различни видове пясък, ултра-ниски частици калций карбонат, бял сажди и евентуално суперпластич, и антипалващ агент, след това, към сместа, и ако е необходимо, суперпластификатор, и анти-лъч, ако те присъстват в течна форма и, ако е необходимо, , фибри и се разбърква преди получаване на бетон с необходимата течливост. След разбъркване, например, в продължение на 4-16 минути, полученият бетон може лесно да се оформи поради много висока якост на добива (виж патент RF @ 2359936, IPC C04B 28/04, C04V 111/20, C04V 111/62 (2006.01) \\ t ), 2009 г., стр.12). Това решение е взето за прототипа.

Полученият самостоятелен бетон с Ultrahigh свойства може да бъде приложен към производството на сглобяеми елементи, като стълбове, напречни греди, греди, припокриване, покриване на плочки, художествени конструкции, прекомпонентни елементи или композитни материали, материал за уплътняване между структурните елементи, \\ t Елементи на системите за оценка или в архитектурата.

Недостатъкът на този метод е високата консумация на цимент за получаване на 1 m3 от сместа, което води до увеличаване на цената на бетонните смеси и продукти от нея поради увеличаване на потока на останалите компоненти. В допълнение, методът, описан в изобретението, методът за използване на получения бетон не носи никаква информация колко художествени и тънкионни бетонни продукти могат да бъдат направени.

Методи за производство на различни бетонови продукти са широко известни, когато бетонният наводнен е впоследствие подложен на вибрации.

Въпреки това, с помощта на такива добре познати методи е невъзможно да се получат художествени, открити и тънкионни бетонни продукти.

Известен е метод за производство на бетонни продукти в опаковъчни форми, които се състоят в получаването на бетонова смес, захранва сместа във форма, втвърдяване. Използва се въздушна и влагоза изолационна форма под формата на тънкостенни многокамерни форми, покрити след смес от въздух и изолация на влага в тях. Втвърдяването на продуктите се произвежда в херметични камери за 8-12 часа (виж патент за изобретяване на Украйна № 39086, IPK7 B28V 7/11; B28V 7/38; C04V 40/02, 2005).

Недостатъкът на известния метод е по-голямата стойност на формите, използвани за производството на бетонни продукти, както и невъзможност за производство по такъв начин на художествени, отворени и тънкионни бетонни продукти.

Първата задача е да се получи състав на самонагласираща се смес от фибробетон с висока профил с желаната работа и необходимите ясни характеристики, което ще намали цената на получената самостоятелна бетонна смес.

Второто предизвикателство е увеличаване на силните характеристики на ежедневната възраст с оптимална изходна смес и подобряване на декоративните свойства на повърхностите на лицето на бетонните изделия.

Първата задача е решена поради факта, че метод за получаване на самозаместена високоглавна реакция-прахообразна фибробенова смес, която се състои в разбъркване на компонентите на бетонната смес, за да се получи желания поток, в който смесването на Компонентите на фибробетонната смес се провеждат последователно и водата и хиперпластичността първоначално се смесват в смесителя, след това цимент, микрозвездие, каменно брашно и смесват сместа в продължение на 2-3 минути, след което се въвеждат и разбъркват пясък и фибри За 2-3 минути за получаване на фибробетонова смес, съдържаща компоненти, wt.%:

Общото време за подготовка на бетонната смес е от 12 до 15 минути.

Техническият резултат от използването на изобретението се състои в получаване на самостоятелна единична смес от смес от фибробетон за реакцията, като много високи свойства на течливост, подобряване на качеството и разпръскване на сместа от фибробетон, поради специално подбран състав, последователността на въвеждане и смесване на сместа, което води до значително увеличение на характеристиките на потока и силата. бетон до M1000 и по-висока, намалявайки необходимата дебелина на продуктите.

Смесването на съставките в определена последователност, когато измереното количество вода и хиперпластичността първоначално се разбърква в миксера, след това цимент, microsill, каменно брашно се добавят и се разбъркват в продължение на 2-3 минути, след което се въвеждат пясък и фибри Получената бетонова смес се разбърква в продължение на 2-3 минути, тя позволява да се осигури значително подобрение на качеството и характеристиките на течливостта (твърдост) на получената смес от авантюристична реакция-прахообразна фибробетон.

Техническият резултат от използването на изобретението се състои в получаване на самозалепваща се висока твърда реакция-прахообразна фибробетонова смес с много високи свойства на течливост, която има висока якост и има ниска цена. Съответствие с намаленото съотношение на компонентите на сместа, тегл.%:

той позволява да се получи самозаменяема високоглавна реакция-прахообразна фибробетонова смес с много високи представени свойства, които имат висока якост и с ниска цена.

Използването на горните компоненти при спазването на определеното съотношение в количественото съотношение позволява, при получаването на самонастройваща се смес от висши реакцията-прахообразна фибробетон с необходимите качества на течността и високите якост, осигурява ниската цена на. \\ T получаване на смес и увеличаване на потребителските си свойства. Използването на такива компоненти като микроцилион, каменно брашно, позволява да се намали процентът на цимента, който води до намаляване процентно съдържание Други скъпи компоненти (например хиперпластика, например), както и изоставяне на използването на скъпи пясъци на калциниран бауксит, който също води до намаляване на стойността на бетонната смес, но не засяга качеството на якостта му.

Втората задача се решава поради факта, че метод за производство на продукти във форми от фибробетонова смес, получен по метода, описан по-горе, състоящ се в захранването на смес във форма и последващ откъс за втвърдяване и първоначално на вътрешния, Работната повърхност на формата на пръскане на тънък слой вода и след пълнене, формата се разпръсква върху повърхността на тънък слой вода и покрива формата на технологична палет.

Освен това, доставката на сместа във формулярите се извършва последователно, покриваща пълната форма отгоре, след инсталирането на процеса на палета, процесът на производство на продукти се повтаря многократно, като се определя следната форма на процеса на палета през предишния.

Техническият резултат от използването на изобретението е да се подобри качеството на повърхността на лицето на продукта, значително увеличаване на якостта на продукта, чрез използване на самозалепваща фибробетонова смес с много високи добиви, специална обработка на форми и организиране на конкретни грижи в ежедневната възраст. Организацията на грижата за бетон в ежедневната епоха е да осигури достатъчно хидроизолация на форми с бетон, наводнени в тях чрез покриване на горния слой бетон под формата на воден филм и покритието на палетите.

Техническият резултат се постига чрез прилагане на самозадаваща се смес от фибробетон с много високи свойства на добив, който ви позволява да произвеждате много тънки и отворени работи на всяка конфигурация, за да повтаряте всякакви текстури и видове повърхности, елиминираме процеса на абсорбция на вибрации по време на формоване на продукти и също така ви позволява да използвате всякакви форми (еластични, фибростъкло, метал, пластмаса и др.) За производството на продукти.

Предварителна омокряща форма с тънък слой вода и завършване на пръскане на повърхността на наводнена фибробетон смес от тънък слой вода, покриващ формата с конкретна технология, за да се създаде херметична камера за по-добро съзряване на Бетонът дава възможност да се елиминира появата на въздушни пори от притиснат въздух, за да се постигнат висококачествени повърхности на продукти на продукти, намаляване на изпаряването на водата от втвърдяване бетон и увеличаване на якостта на получените продукти.

Количеството форми, излива се едновременно форми, се избират при изчисляването на обема на самостоятелното синдуларна минимална реакция-прахообразна фибробенова смес.

Получаването на смес от самозалепваща се фибробетон с много високи свойства на доходност и поради подобрените качества на обработваемостта позволява, в производството на изделия, тя не използва вибрации и опростяване на производствената технология, като същевременно подобрява характеристиките на изкуството от бетон.

Техническият резултат се постига за сметка на специално подбран състав на финозърнещата самостоятелна уплътняваща се с висока перорална реакция-прахообразна фибробенова смес, режима на последователността на компонентите, метода на обработка на формите и организиране на бетонни грижи в дневно възраст.

Предимствата на тази технология и използваните бетон са:

Използване на модула за пясък на петък. 0.125-0.63;

Липсата на голям агрегат в конкретна смес;

Възможността за създаване на бетонови изделия с тънки и отворени елементи;

Идеалната повърхност на бетонните изделия;

Възможността за производство на продукти с дадена грапавост и повърхностна текстура;

Висока маркови якост на бетон върху компресия, не по-малко от М1000;

Висока степен на бетон по време на огъване, не по-малко от ptb100;

Настоящото изобретение е описано по-подробно по-долу, използвайки изпълнения, които не са неограничени.

Фиг. 1, буква а, б) - производствена схема - изливане на получения фибробетон под формата;

Фиг. 2 е изглед отгоре на продукта, получен при използване на претендираното изобретение.

Методът за получаване на самозалепваща се смес от фибробетон с висока твърда реакция с много висок добив свойства, съдържащ горните компоненти, се извършва както следва.

Първо претеглят всички компоненти на сместа. След това измереното количество вода, хиперпластичността се излива в смесителя. След това се включва миксерът. В процеса на разбъркване на вода, хиперпластификаторът последователно заспива следните компоненти на сместа: цимент, микрозащик, каменно брашно. Ако е необходимо, към него могат да се добавят железни пигменти в масата на бетона. След въвеждането на тези компоненти в смесителя, получената суспензия се смесва от 2 до 3 минути.

На следващия етап пясък и фибри и бетонната смес се разбъркват от 2 до 3 минути. След това бетонният микс е готов за използване.

По време на получаването на сместа се въвежда ускорителят на усилването на силата.

Получената самодостъпна реакция-прахообразна фибробенова смес с много високи доходност е течна консистенция, единият от които е счупване на хагерменния конус на стъклото. Към сместа се разстила добре, счупването трябва да бъде най-малко 300 mm.

В резултат на прилагането на претендирания метод, самозакрит с висока твърда реакция-прахообразна фибробетонова смес с много високи добиви, която съдържа следните компоненти: PORTLAND CEMEN PC500D0, пясъчна фракция от 0.125 до 0.63, хиперпластификатори, влакна, микрокарета , каменно брашно, якост и вода. При провеждане на метод за производство на фибробетонова смес, следното съотношение на компонентите, тегл.%:

Освен това, когато методът за производство на фибробетонова смес използва каменно брашно от различни естествени материали или отпадъци, като например, кварцово брашно, доломитно брашно, варовично брашно и др.

Хиперпластика Можете да използвате следните марки: Sika Viscocrete, Glenium и др.

В производството на сместа може да се въведе ускорител на набиране, например, главно X-семена 100 (X-семена 100) или подобна якост на определени ускорители.

Получената самозаменяема високопроизводителна фибробенова смес Fibrobeton с много висок добив може да се използва при производството на художествени продукти със сложна конфигурация, като например живи плетове (виж фиг. 2). Използвайте получената смес веднага след нейното производство.

Методът за производство на бетонни изделия, изработени от самозалепваща се високопрофилна прахообразна фибробетон смес с много висок добив, получени свойства, получени по метода, описан по-горе, и притежаването на определения състав е както следва.

За производството на продукти за отваряне чрез изливане на самозалепващо се единично пълнене-прахообразна фибробенова смес с много високи доходност, използвайте еластични (полиуретанови, силиконови, формалистични) или твърди пластмасови форми 1. формата, която има проста конфигурация, е условно показана, Но този вид форма не е показателен и избран за опростяване на схемата. Формулярът е инсталиран на процеса на палета 2. На вътрешната, работната повърхност 3 формите се напръсква с тънък слой вода, което допълнително намалява броя на притиснатите въздушни мехурчета на повърхността на лицевата повърхност на бетонния продукт.

След това получената фибробетонова смес се излива във форма, в която се разпространява и самостоятелно одобрява под действието на собственото си тегло, притискайки въздуха в него. След саморазливане на бетонната смес под формата за по-интензивен въздушен изход от бетонната смес на бетона, тънък слой вода се разпръсква във формата на бетона. След това формата, напълнена с фибробетонова смес, е покрита отгоре на следващия процес на палет 2, който създава затворена камера за по-интензивен набор от якост на бетон (виж фиг. 1 (а)).

Този палет показва нова форма и процесът на производство на продукти повтори. По този начин, от една част от приготвената бетонна смес, могат да бъдат запълнени няколко форми, монтирани един върху друг, които осигуряват повишаване на ефективността на приготвената фибробетонова смес. Формите, пълни с фибробетонова смес, остават за втвърдяване на сместа за около 15 часа.

След 15 часа бетонните продукти са обогатими и изпратени до шлайфане назади след това в управляващата камера или в камерата за обработка на топлинна енергия (ваша), където продуктите се държат до пълен комплект Сила.

Използването на изобретението ви позволява да произвеждате високо декоративни отворени отворени и тънки основи M1000 маркови бетонови продукти и по-високи от опростената технология за леене без използване на вибрации.

Изобретението може да се извърши с помощта на изброени известни компоненти при спазване на количествени пропорции и описаните технологични режими. В настоящото изобретение може да се приложи известно оборудване.

Пример за прилагане на метод за получаване на самозалепваща се минимална реакция-прахообразна фибробенова смес с много високи свойства на течливост.

Първо претеглят всички компоненти на сместа и се измерват в горното количество (тегл.%):

Тогава измереното количество вода и хиперпластика Sika Viscocrete 20 злато се излива в миксера. След това, миксерът се включва и разбърква компоненти. В процеса на смесване на водата и хиперпластификатора, следните компоненти на сместа са последователно заспали: Portland Cement PC500 D0, Microsill, кварцово брашно. Процесът на смесване е непрекъснат за 2-3 минути.

На следващия етап пясъкът на FR се въвежда последователно. 0.125-0.63 и влакна стомана 0.22 × 13mm. Бетонната смес се разбърква в продължение на 2-3 минути.

Намаляването на времето за смесване не позволява да се получи хомогенна смес, и увеличаване на времето на смесване не осигурява допълнително подобряване на качеството на сместа, но стяга процеса.

След това бетонният микс е готов за използване.

Общото време за производството на Fibrobeton смеси е от 12 до 15 минути, този път включва допълнителни операции на запълване на компоненти.

Приготвената самостоятелна единична единична синдикална реакция-прахова фибробетронична смес с много високи свойства на добив се използва за производството на продукти за отваряне чрез попълване на формуляри.

Примери за състава на получената авантюристична единична комерка-прахообразна смес Fibrobeton с много висока добив свойства, направени от претендирания метод, са показани в Таблица 1.

1. методът за получаване на самонастройваща реакция-прахообразна фибробетон смес с много високи свойства на потока, която се състои в разбъркване на компонентите на бетонната смес преди получаване на необходимата течливост, характеризираща се с това, че смесването на компонентите, fibrobetonic смес се извършва последователно, а водата и hyperplasticizer първоначално се разбърква в смесител, след цимент, microsiness, каменно брашно и сместа се смесва в продължение на 2-3 минути, след което пясък и фибри са въведени и се разбърква в продължение на 2-3 минути за получаване на фибробетонова смес, съдържаща тегл.%:

2. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че общото време за получаване на бетонна смес е от 12 до 15 минути.

3. метода за производство на продукти във форми от фибробенова смес, получен по клауза 1, 2, състоящ се в захранването на смес във форма и последваща топлинна обработка в стабилна камера и първоначално на вътрешната, работната повърхност на формата спрей тънък слой вода, след запълване на формата със смес Slide на повърхността на тънък слой вода и обхваща формата на палет процес.

4. Метод съгласно т. 3, характеризиращ се с това, че подаването на сместа във формите се провежда в серия, обхващаща напълнената форма от формата по-горе, след инсталирането на палета процес, производственият процес на продукти повтаря многократно от Задаване на следната форма на палета за процеса над предишното и пълнене.

www.findpatent.ru.

високо ефективен реакционен прах Висококачествен и превъзходен бетон и фибробетони (опции) - Заявка за патент 2012113330

Класове MPK: C04B28 / 00 (2006.01) Автор: Володин Владимир Михайлович (Жу), Калашников Владимир Иванович (Жу), Ананиев Сергей Викторович (Жу), Абрамов Дмитрий Александрович (Жу), Яцсенко Андрей Михайлович (Жу) \\ t

Заявител: Володин Владимир Михайлович (ЖП)

1. Реакция прах superproof бетон, съдържащ портланд цимент PC 500 d0 (сив или бял), суперпластификатор основава на поликарбоксилат етер, microsill с аморфен - съдържание стъкловидното силика на най-малко 85-95%, характеризиращ се с това, че допълнително включва мляно кварцов пясък (microcavar) или смлени каменно брашно от плътни скали със специфична повърхност (3-5) · 103 cm2 / г, финозърнеста кварцов пясък с тесен гранулометричен състав на фракцията на 0.1-0.5 ÷ 0.16-0.63 mm, има специфичен разход на цимент за единица якост на бетона е не повече от 4,5 кг / МРа, има висока плътност с нова рецепта и с нова структурна-топологична структура, със следните компоненти в следното съдържание от масата на сухи компоненти в Бетонна смес:

Microsill - 3.2-6.8%;

Вода - B / T \u003d 0.95-0.12.

2. Реакция прах ултра-багрило fibrobeton съдържащ портланд цимент PC 500 d0 (сив или бял), суперпластификатор основава на поликарбоксилат етер, microsink със съдържание на аморфен силициев диоксид-стъкловидно на най-малко 85-95%, характеризиращ се с това, че допълнително включва земята кварцов пясък (microcavar) или смлени каменно брашно, изработен от плътни руднични със специфична повърхност (3-5) · 103 cm2 / г, финозърнеста кварцов пясък с тесен гранулометричен състав на фракцията на 0.1-0.5 ÷ 0.16-0.63 мм , както и съдържание на фибри метална кълцане (диаметър 0.1-0.22 mm, дължина 6-15 mm), базалт и въглеродни влакна, има консумация специфичен на цимент за единица бетон съдържание не повече от 4,5 кг / МРа, и специфичен разход на Fibra за единица увеличаване якостта на опън при огъване не превишава 9,0 кг / МРа, има висока плътност с нова рецепта и с нова структурна и топологично структура, както и бетон има неактивно (пластмаса) естество на унищожаване със следното съдържание на съвместимост % От масата на сухите компоненти в бетонна смес:

Портланд цимент (сива или бяла) марка не е по-ниска от PC 500 D0 - 30.9-34%;

Суперпластификатор на базата на поликарбоксилат етер - 0.2-0.5%;

Microsill - 3.2-6.8%;

Земя кварцов пясък (микрокаварц) или каменно брашно - 12.3-17.2%;

Фин кварцов пясък - 53.4-41.5%;

Комплект от метален комплект от влакна 1.5-5.0% по обем бетон;

Базалт за влакна и въглеродни влакна 0.2-3.0% по обем бетон;

Вода - B / T \u003d 0.95-0.12.

www.freepatent.ru.

Строителни статии

Статията описва свойствата и възможностите на висококачествен прахообразен бетон, както и области и технологии за тяхното използване.

Високите нива на изграждане на жилищни и промишлени сгради с нови и уникални архитектурни форми и особено специални специално натоварени структури (като болшелни мостове, небостъргачи, морски петролни платформи, резервоари за съхранение на газ и течности под налягане и др.) ефективен бетон. Значителен напредък в това е особено отбелязан от края на 80-те години на миналия век. Съвременният висококачествен бетон (WBB) класификация комбинира голям спектър от бетон различни цели: висока якост и ултра високо якост на бетона [виж Bornmann R., Fnling E. Ultrahochfester Beton-entwicklung under erhalten.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10; Schmidt M. Bornemann R. m? Glickeiten und crensen von hochfestm beton.// proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1], самозадачим бетон, силно устойчиви на корозия бетони. Тези видове бетон отговарят на високите изисквания за якост на натиск и разтягане, устойчивост на пукнатини, вискозитет шок, износоустойчивост, устойчивост на корозия, устойчивост на замръзване.

Разбира се, преходът към нови видове бетон допринесоха, първо, революционни постижения в областта на пластифициращите смеси от бетон и хоросан, и второ, появата на най-активните добавки на Попуци - микроцил, дехидратирани каолини и силно разпръснати ядосани. Комбинациите от суперпластификатори и особено екологично чисти хиперпластифери върху поликарбоксилат, полиакрилат и полигликолова основа позволяват да получат суперфлуидни циментови разпръсквания и бетонни смеси. Благодарение на тези постижения, броят на компонентите в бетона с химични добавки достигна 6-8, съотношението вода-цимент намалява до 0.24-0.28, като същевременно се поддържа пластичност, характеризираща се с утайка от 4-10 cm. В самозалепващ се бетон (Selbstverdichtender \\ t BETON-SVB) с адитивното каменно брашно (км) или без него, но с добавянето на МК в силно труден бетон (ултрахурфестър Бетел, ултра Hochleistung Beton) на хиперпластификатори, за разлика от традиционните съвместни предприятия, перфектната плавност на Бетонните смеси се комбинират с ниска утаяване и самоуправление по време на спонтанно отстраняване на въздуха.

"Висока" реология със значителни водни разтвори в суперпластични бетонови смеси се осигурява от реологична матрица на течна поток, която има различни големи нива на структурни елементи, които го представляват. При бетон за развалини за развалини, циментозно-пясъчно решение служи като реологична матрица на различни микро-мезо-ниво. В пластифицирани бетонни смеси за висококачествен бетон За чакъл като макроструктурни елемент с реологично матрица, процентът на която трябва да бъде значително по-висока, отколкото при конвенционалните бетон, е по-сложен дисперсия, състояща се от пясък, цимент, каменно брашно, microcillion и вода. От своя страна, за пясък в конвенционални бетонови смеси, реологична матрица на микровото ниво е циментова водна паста, за увеличаване на дела, за да се гарантира, че течливостта може да се дължи на увеличаване на количеството цимент. Но това, от една страна, не е икономически (особено за конкретни класове в 10 - B30), от друга - тъй като не е нито парадоксално, суперпластификаторите са лоши поливни добавки за портланд цимент, въпреки че всички те са създадени и създадени за него . Почти всички суперпластификатори, както е показано от нас, започвайки през 1979 г., "работа" е значително по-добре на много минерални прахове или върху смеси от тях с цимент [виж Kalashnikov v.i. Основи на пластифициращи минерали диспергирани системи За производството на строителни материали: дисертацията под формата на научен доклад за степента на Доккт. Техно наука - Voronezh, 1996], отколкото на чист цимент. Цимент - нестабилен във вода, хидратираща система, образувайки колоидни частици веднага след контакт с вода и бързо сгъстяване. И колоидните частици във вода са трудни за разпръскване на суперпластификатори. Пример за това е глинеста суспензии слабо наклонено превъзходство.

Така се предлага: каменно брашно трябва да се добави към цимента и то ще се увеличи не само на реологичния ефект на съвместното предприятие върху сместа, но и делът на самата реологична матрица. В резултат на това изглежда, че значително намалява количеството вода, увеличава плътността и увеличава силата на бетона. Добавянето на каменно брашно на практика ще бъде еквивалентно на увеличаването на цимента (ако ефектите на водна основа са значително по-високи, отколкото когато циментът се добавя).

Важно е да се подчертае вниманието, за да не се замени частта от цимент от каменно брашно, но като го добавя (със значителен дял - 40-60%) към портландския цимент. Въз основа на полиструидалната теория през 1985-2000. Цялата работа по смяна на полиструктурата преследваше целта на замяна с 30-50% от портландските минерални пълнители, за да го спасят в бетон [cm. Соломатов v.i., Vomor V. N. и други. Композитни строителни материали и дизайн на намалена консумация на материали. - Киев: Будвевелник, 1991; Aganin S. P. Бетон Ниско потребление на вода с модифициран кварцов пълнител: резюмето на автора. Степен на бълг. Техно наука - M, 1996; Fadel I. M. Интензивна отделна технология на бетона, изпълнена с базалт: резюмето. КОД. Техно Наука - M, 1993]. Стратегията за спасяване на Портланд цименти в бетон от една и съща сила ще даде път към стратегията за пеене от 2-3 пъти с по-висока якост не само при сгъстяване, но и при огъване и аксиално разтягане, когато се удря. Конкретните икономии в повече структури за откриване ще дадат по-висок икономически ефект от спасяването на цимента.

Като се имат предвид съставите на реологични матрици на различни големи нива, ние установяваме, че за пясък с високо ясен бетон, реологична матрица на микровото ниво е сложна смес от цимент, брашно, силициев диоксид, суперпластификатор и вода. На свой ред, за високопревощно бетон с микроцирем за смес от цимент и каменно брашно (еднаква дисперсия) като структурни елементи, друга реологична матрица се появява с по-малко ниво на скалата - смес от микроцилион, вода и суперпластификатор.

За потриване на бетон, тези скали на структурните елементи на реологичните матрици съответстват на мащаба на оптималния размер на частиците на сухите компоненти на бетона, за да се получи висока плътност.

Така добавянето на каменно брашно извършва както структурна, така и реологична функция и матрица. За бетон за високо якост, химичната функция на каменното брашно е еднакво важна, която с по-висок ефект се извършват реактивно активен микрокарцемиум и микротидратен каолин.

Максималните реологични и водни ефекти, причинени от адсорбцията на съвместното предприятие на повърхността на твърдата фаза, са генетично характеристики на фино разпръснатите системи с висока повърхност на секцията.

Маса 1.

Реологично и поливане действие SP във водни инженери

Таблица 1 показва, че при суспензии на Portland циментови суспензии със съвместно вентилация действие на последния при 1.5-7.0 пъти (SIC!) Е по-високо, отколкото при минерални прахове. За скалите този излишък може да достигне 2-3 пъти.

Така, комбинацията от хиперпластификатори с микроцирема, каменно брашно или пепел може да повиши нивото на якост на компресия до 130-150, а в някои случаи до 180-200 mPa и др. Въпреки това, значително увеличение на силата води до интензивно увеличаване на крехкостта и намаляване на коефициента на Поасон до 0.14-0.17, което води до риск от внезапно унищожаване на структури при извънредни ситуации. Изхвърлянето на този отрицателен имот на бетона се извършва не за укрепване на последния армировка на пръти, колко е комбинацията от армировката на пръти с въвеждането на влакна от полимери, стъкло и стомана.

Основите на пластифицирането и поливането на минерални и циментови диспергирани системи са формулирани в докторската дисертация на Kalashnikova v.i. [см. Калашников v.i. Основи на пластифициращи минерални диспергирани системи за производство на строителни материали: дисертацията под формата на научен доклад за степента на Доккт. Техно наука - Voronezh, 1996] През 1996 г. въз основа на предварително извършени работи в периода от 1979 до 1996 г. [Kalashnikov V. I., Иванов I. A. На структурното и реологично състояние на изключително откритите високо концентрирани диспергирани системи. // Производство на IV Национална конференция по механика и технология на композитни материали. - София: Бан, 1985 г.; Иванов I. А., Калашников v.i. Ефективност на пластифициращите минерални състави, в зависимост от концентрацията на твърда фаза в тях. // реологията на бетонните смеси и неговите технологични задачи. Тес. Доклад III от Симпозиума на Съюза. - Рига. - RPI, 1979; Kalashnikov V. I., Иванов I. A. От естеството на пластифицираните минерални диспергирани състави, в зависимост от концентрацията на твърда фаза в тях. // Механика и технология на композитни материали. Материали на Националната конференция. - София: Бан, 1979 г.; Kalashnikov v.i. На реакцията на различни минерални състави на суперпластификатори на нафтален-сулфонова киселина и влияние върху него от мигновени основи. // Механика и композитна материална технология. Материали на III Национална конференция с чуждестранни представители. - София: Бан, 1982; Kalashnikov v.i. Отчитане на реологични промени в бетонови смеси с суперпластификатори. // Материали на IX All-Union конференция по бетон и армировка (Ташкент, 1983). - Penza. - 1983; Kalashnikov V. I., Иванов I. A. Характеристики на реологични промени в циментовите композиции под действието на йонно стабилизиращите пластификатори. // Колекция от строителни работи "Технологична механика на бетона". - RIGA: RPI, 1984]. Това са перспективите за насоченото използване на най-високата дейност по унищожаване на водата на съвместното предприятие в фини диспергирани системи, характеристики на количествени реологични и структурни и механични промени в суперпластичните системи, които се състоят в авалцо-подобен преход от твърда фаза до течни потоци по време на супермарната вода. Това са разработените критерии за гравитационно разпръскване и пост-цикропски ресурс на потока от силно разпръснати пластифицирани системи (под действието на собственото им тегло) и спонтанно подравняване на дневната повърхност. Това е разширена концепция за ограничаване на концентрацията на циментови системи чрез фини диспергирани прахове, направени от седиментни, магматични и метаморфни произход, селективни чрез високи нива на вода до съвместното предприятие. Най-важните резултати, получени в тези работи, се състоят в възможността за 5-15 многократно намаляване на потреблението на вода в дисперсията, като същевременно се поддържа гравитационно разпространение. Беше показано, че комбинацията от реологично активни прахове с цимент може да бъде подсилена чрез действието на съвместното предприятие и да се получат високоловни отливки. Именно тези принципи се прилагат в бетон за реакцията с увеличаване на плътността и якостта на тях (Reaktionspulver Beton - RPB или реактивен прах бетон - RPC [виж делгопонов N. N., Суханов М. А., Ефимов S. N. нов тип цимент: структура циментен камък. // Строителни материали. - 1994. - № 115]). Друг резултат е да се увеличи намаляването на съвместното предприятие с увеличаване на дисперсията на праховете [виж Калашников v.i. Основи на пластифициращи минерални диспергирани системи за производство на строителни материали: дисертацията под формата на научен доклад за степента на Доккт. Техно наука - Voronezh, 1996]. Използва се и в прахообразен финзъртичен бетон чрез увеличаване на дела на фините компоненти чрез добавяне на микросарем към цимента. Новата на теория и практика на прах бетон е използването на фин пясък на фракцията от 0.1-0.5 mm, което се превръща в бетон с финозърнест, за разлика от обичайния пясък върху пясъка на фракцията от 0-5 mm. Прекарахме изчисляването на средната специфична повърхност на дисперсната част на прахния бетон (състав: цимент - 700 kg; тънък пясък fr. 0,125-0.63 mm - 950 kg, базалтово брашно sud \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, микроцилион SVD \u003d 3200 m2 / kg - 140kg) Със своето съдържание от 49% от общата смес с финозърнеста пясъчна фракция 0.125-0.5 mm показва, че по време на дисперсия на MK SMK \u003d 3000M2 / kg, средната повърхност на праховата част е SVD \u003d 1060м2 / kg, и с SMK \u003d 2000 m2 / kg - SVD \u003d 785 m2 / kg. На тези фини диспергирани компоненти се произвеждат финозърнеста реакционна бетон, при която обемната концентрация на твърдата фаза без пясък достига 58-64%, и заедно с пясък - 76-77% и е малко по-нисък от Концентрацията на твърдата фаза в суперпластичен тежки бетон (CV \u003d 0, 80-0.85). Въпреки това, в гумиран бетон, концентрацията на обем на твърдата фаза минус разклоните и пясъка е значително по-ниска, което определя високата плътност на диспергираната матрица.

Високата якост се осигурява от присъствието на не само микроцирема или дехидратиран каолин, но също така реакционният активен прах от рок скала. Според литературните данни, BAT, Balt, варовик или кварцово брашно се въвеждат главно. Широките възможности при производството на реакционно активен кафяв бетон е отворен в СССР и Русия във връзка с развитието и изучаването на композитно свързване с ниска консумация на вода Bazenovye YU. M., Babayev, Sh. T., Komaroma. А., Долгопонов N. n. Доказано е, че заместването на цимента в процеса на смилане в допълнение към карбонат, гранит, кварцово брашно до 50% значително увеличава ефекта на водния база. A / T-съотношение, осигуряващо гравитационна разпръскваемост на потриване на бетон в сравнение с обичайното въвеждане на съвместното предприятие, намалява до 13-15%, якост на бетон върху такъв ADD-50 достига 90-100 MPa. По същество, на базата на VNV, микроцирем, фин пясък и диспергиран армировка, може да се получи модерен прах.

Диспергиран твърд бетон бетон е много ефективен не само за носене на структури с комбинирано укрепване на предварително подчертано армировка, но и за производството на много тънкостенни, включително пространствени архитектурни части.

Според последните данни е възможно текстилната укрепване на структурите. Това е развитието на обемни рамки на производството на текстилни влакна (тъканни) от висококачествени полимерни и алкални резки в развитите чужди страни е мотивацията на развитието на повече от преди повече от 10 години във Франция и Канада Реактивен прах Бетон със SP Без големи агрегати с особено малък кварцов агрегат, изпълнен с каменни прахове и microsill. Бетонни смеси от такива фини зърнени смеси се разпространяват под действието на собственото им тегло, запълване на напълно дебела мрежова структура на тъканата рамка и цялата конюгиране на формата на филигранката.

"Висока" реология на праховите бетонни смеси (PBS) осигурява 10-12% от сухите компоненти на якостта на добива? 0 \u003d 5-15 Pa, т.е. Само 5-10 пъти по-високи от маслени бои. С това? 0, за да го определите, можете да използвате миниатюрния метод, разработен от нас през 1995 г. Ниската сила на добива се осигурява от оптималната дебелина на слоя на реологичната матрица. От разглеждането на топологичната структура на PBS, средната дебелина на слоя X се определя по формулата:

където е средният диаметър на пясъчните частици; - концентрация на обем.

За състава по-долу при b / t \u003d 0.103, дебелината на слоя ще бъде 0.056 mm. De Larrard и Sedran откриха, че за по-малки пясъци (d \u003d 0.125-0,4 mm), дебелината варира от 48 до 88 микрона.

Увеличаването на междия на частиците намалява вискозитета и ограничава напрежението на смяна и увеличава течността. Течността може да се увеличи чрез добавяне на вода и въвеждането на съвместното предприятие. Като цяло, ефектът на водата и съвместното предприятие върху промяната във вискозитета, граничният стрес на смяната и течността е двусмислен (фиг. 1).

Суперпластичността намалява вискозитета в много по-малка степен от добавянето на вода, докато намаляването на якостта на добива, дължащо се на съвместното предприятие, е значително по-високо, отколкото под влиянието на водата.

Фиг. 1. Ефектът от съвместното предприятие и водата върху вискозитета, давайки граница и течливост

Основните свойства на суперпластичните изключително напълнени системи са, че вискозитетът може да бъде достатъчно висок и системата може бавно да тече, ако якостта на добива е малка. За конвенционални системи без съвместна вентрика, може да има малък вискозитет, но повишената здравина предотвратява разпространението на тях, защото те нямат ресурс след цикълен поток [cm. Kalashnikov V. I., Иванов I. A. Характеристики на реологични промени в циментовите композиции под действието на йонно стабилизиращите пластификатори. // Колекция от строителни работи "Технологична механика на бетона". - RIGA: RPI, 1984].

Реологичните свойства зависят от вида и дозата на съвместното предприятие. Ефектът от три вида съвместни предприятия е показан на фиг. 2. Най-ефективното съвместно предприятие е Woerment 794.

Фиг. 2 Влияние на вида и дозата на съвместното предприятие върху? O: 1 - Woerment 794; 2 - С-3; 3 - melment f 10

В този случай по-малко селективен не е бил вътрешното съвместно предприятие С-3, но чуждестранно съвместно предприятие върху меламиновата мелца F10.

Разпръскваемостта на бетонните смеси от прах е изключително важна при образуването на бетонни продукти с рамки за рамки за етикети.

Такива обемни рамки на Fox-тъкани под формата на марка, аноксид, канал и други конфигурации позволяват бързо укрепване, което се състои в инсталацията и фиксацията на рамката във формата, последвана от пълнеж на суспензионния бетон, лесно проникващ в рамката на рамка от 2-5 mm (фиг. 3). Рамките на тъканите позволяват радикално да се увеличи устойчивостта на пукнатина на бетона, когато е изложена на алдусации на алтернативни температури и значително намалява деформацията.

Бетонният микс трябва да се разлее самостоятелно през решетката, но и да се разпространи при пълнене на формата "обратно" проникване през рамката с увеличаване на обема на сместа във формата. За да се оценят използваните смеси от течливост от същия състав съгласно съдържанието на сухите компоненти, и разпръскваемостта на конуса (за разклащаща маса) се регулира чрез количеството на съвместното предприятие и (частично) вода. Блокирането на разпръскването се извършва с пръстен с диаметър 175 mm.

Фиг. 3 проба от тъканна рамка

Фиг. 4 размазани смеси със свободно и блокирано разпространение

Мрежата имаше размер в светлина 2.8? 2.8 mm с диаметър на проводника от 0.3 ° 0.3 mm (фиг. 4). Контролните смеси са направени с множество 25.0; 26.5; 28.2 и 29.8 cm. В резултат на експерименти беше установено, че с увеличаване на потока на сместа, съотношението на диаметрите на свободния DC и блокираната суета е умряла. На фиг. 5 показва промяна в DC / DBOTDC.

Фиг. 5 Промяна на DC / dB от стойността на свободното рязане DC

Както следва от фигурата, разликата в почивките на сместа от DCI dB изчезва, когато добивът се характеризира с свободно прекъсване от 29.8 cm. При DC. \u003d 28.2, счупването през мрежата се намалява с 5%. Особено голямо спиране при разпръскване през мрежата изпитва смес с разчупване на 25 cm.

В това отношение, при използване на решетъчни рамки с клетка 3? 3 mm, е необходимо да се използват смеси с разрушаване най-малко 28-30 cm.

Физикотехническите свойства на дисперминирания стоманобетон, подсилен с 1% от обем със стоманени влакна с диаметър 0.15 mm и 6 mm дълги, са представени в таблица 2

Таблица 2.

Физико и технически свойства на прахообразния бетон върху свързване с ниска консумация на вода, използвайки вътрешно съвместно предприятие C-3

Както се вижда от чуждестранни данни, с 3% армировка, якостта на компресия достига 180-200 mPa, с аксиално разтягане - 8-10MPa. Силата на удара се увеличава повече от десет пъти.

Възможностите за прахообразния бетон далеч не са изтощени, като се има предвид ефективността на хидротермалното третиране и влиянието му върху увеличаването на дела на тобермореите и съответно csonotlit

www.allbeton.ru.

Бетонов реакционен прах

Последна актуализация Енциклопедия: 12/17/2017 - 17:30

Бетонов реакционен прах - бетон, направен от фино разделени реактивни материали с размер на зърната от 0.2 до 300 цт и се характеризира с висока якост (повече от 120 mPa) и висока водоустойчивост.

[Gost 25192-2012. Бетони. Класификация и общи технически изисквания]

Бетонен реакционен прах [английски. Реактивен прах бетон-RPC] - композитен материал с висок процент на компресия от 200-800 mPa, с огъване\u003e 45 МРа, включително високо диспергирани минерални компоненти в значително количество - кварцов пясък, микрокерети, суперпластификатори, както и стоманени влакна с ниско / t (~ 0.2), като се използва обработка на продукти на топлината на продукти при температура от 90-200 ° C.

[Marchak ushorekova A. V. Консеонография: Лексикон. М.: Риф строителни материали. - 2009. - 112 стр.]

Правилни притежатели! Ако свободният достъп до този термин е нарушение на авторските права, компилаторите са готови, по искане на притежателя на авторските права, за да премахнат връзката или самия термин (определение) от сайта. За да комуникирате с администрацията, използвайте формуляра за обратна връзка.

enciklopediyastroy.ru.

Резюме на дисертацията. по тази тема ""

За съдебни права

Тънка селскостопана реакция-прах диспергиран стоманобетон с помощта на скали

Специалност 05.23.05 - Строителни материали и продукти

Работата е извършена в катедрата по "технологии на Contemtes, керамика и обвързване" в държавната образователна институция на по-високите професионално образование - Пенза държавен университет Архитектура и строителство "и в Института за строителни материали и дизайни на Мюнхенския технически университет.

Научен съветник -

Доктор по технически науки, проф. Валентина Серафимовна Демианова

Официални опоненти:

Почетен работник на науката на Руската федерация, съответния член Рашн, Доктор по технически науки, проф. Владимир Павлович Селеев

Доктор по технически науки, професор Олег Вячеславович Тараканов

Водеща организация - Penzaster OJSC, Penza

Защитата ще се проведе на 7 юли 2006 г. на 16 ч. На заседанието на Съвета за дисертация D 212.184.01 в държавната образователна институция по висше професионално образование "Пенза държавен университет по архитектура и строителство" на адрес: 440028, Penza , ул. TITOVA, 28, CORPUS 1, конферентна зала.

Дисертацията може да бъде намерена в библиотеката на държавната образователна институция на висшето професионално образование "Пенза държавен университет по архитектура и строителство"

Научен секретар на Съвета за дисертация

V. А. Худияков

Общо описание на работата

Със значително увеличаване на якостта на бетона с еднооснова компресия, устойчивостта на пукнатини неизбежно намалява и рискът от увеличаване на конструкциите се увеличава. Разпръснатата армировка на гербния бетон елиминира тези отрицателни свойства, което позволява производството на класове бетон над 80-100 със сила от 150-200 mPa, които имат ново качество на унищожаване.

Анализът на научни произведения в областта на разпръснатото стоманобетон и тяхното производство във вътрешната практика показва, че основната ориентация не преследва използването на матрици с висока якост в такъв бетон. Класът на диспергиран стоманобетон върху якостта на натиск остава изключително нисък и ограничен до V30-B50. Тя не позволява добра адхезия на FIBRA с матрица, напълно използвайте стоманени влакна дори с ниска сила на празнината. Освен това, теорията е разработена и на практика се произвеждат бетонни продукти с свободно положени влакна с обем на армировката на обема 59%. Влакнали в вибрационни влияния навесват не-пламъчни бани "Fatty" високо решения за цимент Съставът на циментовия пясък - 14 и: 2.0 при А / С \u003d 0.4, който е изключително разточителен и повтаря нивото на произведенията от 1974 г. Значителни научни постижения в областта на създаването на суперпластична dB, микродизиращи смеси с микроцилиони, с реактивни \\ t Активни смеси Прахове, изработени от скали с високо якост, позволяват да се донесат вода до 60% ефект на хидрогениране, като се използват суперпластификатори на олигомен състав и хиперпластични вещества на полимерния състав. Тези постижения не се превърнаха в основата за създаването на разпръснати подсилена стоманобетонна или фин прах за прах от сложни смеси. Междувременно напредналите страни активно развиват нови поколения реакционен бетон подсилен от диспергирани влакна. Използват се праховите бетонни смеси

за изливане на форми с тъкани тънки рамки и комбинация от тях с армировка на пръти.

Разкриват теоретични предпоставки и мотивация за създаване на многокомпонентен финозърчаващ бетон бетон с много плътна, висококачествена матрица, получена чрез леене с ултра-ниско водоснабдяване, осигурявайки производството на бетон с вискозен характер по време на разрушаване и висока якост на опън по време на огъване;

Разкриват структурната топология на композитни свързващи вещества и диспергирани финизрелни състави, за да се получат математически модели на тяхната структура, за да се оценят разстоянията между частиците на пълнителя и геометрични центрове подсилващи влакна;

Оптимизиране на съставите на финизърнати диспергирани стоманобетонни смеси с влакна С1 \u003d 0.1 mm и I \u003d 6 mm с минимално съдържание, достатъчно за увеличаване на съдържанието на опън от бетон, технология за готвене и установяване на ефекта на рецептите върху течливостта, плътността, водата -Защитни, силни и други физико-технически свойства на бетона.

Научна новост на работа.

1. възможността за получаване на висококачествен фин циментен прах бетон, включително разпръснати подсилени, направени от бетонови смеси без развалини с тънки фракции от кварцов пясък, с реакционни скални и микрокарце, със значително повишаване на ефективността на суперпластификатори, \\ t е научно обосновано и експериментално потвърдено. Преди съдържанието на водата в сместа за самостоятелно приключение до 10-11% (подходяща без запалителна смес за прилепване) от масата на сухите компоненти.

4. Теоретично прогнозира и експериментално се оказа предимно проводим дифузионен механизъм за решаване на композитни циментови свързващи вещества, усилване като съдържание на пълнителя или значително увеличаване на дисперсията на него се увеличава в сравнение с дисперсията на цимента.

5. Процесите на образуване на измама на финозърнести бетонен бетон. Показано е, че прахонените бетони от суперпластични самостоятелни бетонни смеси са значително гъсто, кинетиката на увеличаването на тяхната сила е по-интензивна и средната сила е значително по-висока от бетона без съвместно предприятие, компресирано със същата вода базирана под налягане от 40-50 MPa. Разработен е критерий за оценка на химическата активност на праховете.

6. оптимизирани състави на финизърнати разпръснати стоманобетонни смеси с тънък стоманен диаметър 0,15 и 6 mm дълъг,

технологията на тяхното получаване, вдишване на въвеждането на компоненти и продължителността на смесването; Ефектът на състава върху течливост, плътност, бетонни смеси, съдържащи въздух, се установява якост в компресиране на бетона.

Практическото значение на работата е да се разработи нови фини зърнени бетонови смеси с фибри за пълнене на форми за продукти и структури, както и с комбинирано армиране на пръти. Използвайки силно сладки бетонови смеси, е възможно да се получат високи уважавани огъвания или сгъстени стоманобетонни конструкции с вискозен характер на унищожаване при действието на лимитните товари.

Високоскоростна, висококачествена компресирана матрица със якост от 120-150 mPa, за да се увеличи съединителя с метал с цел използване на тънка и къса висококачествена FIBRA с диаметър 0.04-0.15 mm и 6-9 mm Дълго, което позволява да се намали потокът и резистентността към поточните бетонни смеси за инжекционна технология за формоване за производството на тънкостенни филигранни продукти с висока якост на опън по време на огъване.

Апробация на работата. Основните разпоредби и резултатите от дисертационната работа бяха представени и докладвани на международни и ал-

syan Научни и технически конференции: "Млада наука - ново хилядолетие" (Naberezhnye Chelnny, 1996), "Въпроси на градовете за планиране и строителство" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Съвременни проблеми на науката строителни материали" (Penza, 1998 \\ t " Модерно строителство"(1998), международни научни и технически конференции" композитни строителни материали. Теория и практика ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005, 2003)," Проектиране на ресурсите и енергоспестяването като мотивация на творчеството в архитектурния процес на строителство "(Москва-Казан, 2003)," Действителни въпроси за строителство »(Саранск, 2004) ), "Нови енергийни и ресурсни здравословни здравословни технологии в производството на строителни материали" (Penza, 2005), изцяло руска научна и практическа конференция "Градски централи, реконструкция и инженерна подкрепа за устойчивото развитие на градовете на Волга" ( Tolyatti, 2004), академични четения на RASN "постижения, проблеми и обещаващи области на развитие на теорията и практиката на строителни материали" (Kazan, 2006 g).

Публикации. Според резултатите от извършените изследвания са публикувани 27 произведения (в списания в списъка на WAK 3 WAST).

Във въведението, уместността на избраната посока на изследването е обоснована, целта и целите на изследването са формулирани, е показано неговото научно и практическо значение.

В първата глава се извършва анализ на чуждестранния и вътрешния опит за използване на висококачествени бетон и фибробетони в първата глава чрез аналитичен преглед на литературата. Показано е, че в чуждестранна практика, високоятълният бетон до 120-140 МРа започва да се издава главно след 1990 г. През последните шест години бяха разкрити широки перспективи за увеличаване на силата на бетона с 130150 MPa и превод в допускане на особено висока якост със сила 210250 mPa, благодарение на генеричната топлинна обработка на бетон, която е достигнала якостта от 60-70 mPa.

Налице е тенденция да се разделят особено високоякорето бетон върху "агрегирано зърно 2 вида: фино, прикрито с максимален размер на зърната до 8-16 mm и финозърнест със зърна до 0.5-1.0 mm. И тези и други са Задължително съдържа микрокарета или микродегиден каолин, прахове на издръжливи скали и за да се получи бетонна корекция, ударна сила, устойчивост на пукнатини - влакно от различни материали. В специална група може да се припише финозърнест прах бетон (Reaktionspulver Beton-RPB или Реактивен прах бетон) с максимален размер Зърно 0.3-0.6 mm. Показано е, че такива бетони със силата на аксиална компресия 200-250 mPa с коефициент на подсилване 3-3.5% в обем, имат якост на опън при огъване до 50 mPa. Такива свойства се предоставят предимно чрез избора на много мощна и висококачествена матрица, която ви позволява да увеличите адхезията с фибри и да използвате напълно високата си якост на опън.

Анализира се състоянието на изследване и опит в производството на фиброби и тонове в Русия. За разлика от отвъдморските развития, руски изследвания Тя не е фокусирана върху използването на фибробетони с матрица с висока якост, но за да се увеличи процентът на укрепване до 5-9% по обем в ниски етапи три-четирикомпонентни бетонни класове в 30-B50, за да се увеличи якостта на опън върху огъване до 17-28 MPa. Всичко това е повторението на чуждестранния опит 1970-1976, т.е. За тези години, когато не са използвани ефективни суперпластификатори и микросмиеми, и Fibrobeton е предимно трикомпонент (пясъчен). Препоръчва се за производството на фибробетони с портланд цимент разходи 7001400 kg / m3, пясък - 560-1400 кг / м3, FIBRA - 390-1360 kg / m3, което е изключително отпадъци и не се взема предвид напредък в развитието на високо- качествен бетон.

Извършва се анализ на развитието на многокомпонентен бетон при различни революционни етапи на появата на специални функционални и дефиниращи компоненти: влакна, суперпластификатори, микрозвездие. Показано е, че шест-полукомпонентният бетон е в основата на матрица с висока якост за ефективното използване на основната функция на FIBRA. Това са такива бетони, които стават полифункционални.

Основните мотиви за появата на висока якост и особено високо-силно реакционно бетон, възможността за получаване на "записващи" стойности на откриване на вода в бетонови смеси, специално реологично състояние на тях. Формулира прахове и

разпространението им, като техногенна загуба на минната индустрия.

Въз основа на анализа, целта и целите на изследването са формулирани.

Втората глава показва характеристиките на използваните материали и са описани изследователските методи, бяха използвани суровините на немското и руското производство: Cements Seven 1 42.5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg Sea 1 42,5 R, Weisenau SES 1 42.5, Wolish PC500 до Staroscolsky PC 500 до; Повърхностна повърхност Класифицирана FR. 0.14-0.63, Balashy (Syzran) класифициран FR. 0.1-0.5 mm, Хале Фр пясък. 0.125-0.5 "mm; microsilica 940: Microsilica Microsilica 940 със съдържание Si02\u003e 98.0%, Silia Staub RW Fuller с съдържание на Si02\u003e 94.7%, BS-100 (комбинация от сода) с ZY2\u003e 98.3%, Chelyabinsk EMK със съдържанието на Sio ; \u003d 84-90%, фибри на немско и руско производство с D \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm с якост на опън от 1700-3100 mPa; прахове на скали от седиментни и вулканични произход; супер - и хиперпластификатори на нафтален, меламин и поликарбоксилат.

За приготвянето на бетонови смеси се използва високоскоростен миксер на фирмата Eirich и турбулентен смесител за кафене. TBKIV, модерни инструменти и оборудване на немско и вътрешно производство. Анализът на Rentaterastructural е извършен на анализатора на Seifert, електронен микроскопски анализ на микроскопа на ESEM на Philips.

Третата глава обсъжда топологичната структура на композитни свързващи вещества и прах бетон, включително разпръснати подсилени. Структурната топология на композитни свързващи вещества, в която обемната фракция на пълнителите надвишава дела на основното свързващо вещество, предопределя механизма и скоростта на реакционните процеси. За да се изчислят средните разстояния между пясъчните частици в прахообразния бетон (или между портландските циментови частици в силно напълнени свързващи вещества), елементарна кубична клетка е прието с размера на ръба А и обемът А3, равен на композитния обем.

Като се вземат предвид концентрацията на обем на C4V цимент, средният размер на циментовите частици<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

за междуцентралното разстояние между циментовите частици в композитно свързващо вещество:

AC \u003d ^ - 3 / y- / b-su \u003d 0.806 - ^ - 3/1 / ^ "(1) \\ t

за разстоянието между пясъчните частици в кафявия бетон:

S / TG \u200b\u200b/ 6 -st \u003d 0.806 AP-Phust (2) \\ t

Вземане на обемна фракция от пясък с фракция от 0.14-0.63 mm в финозърнеста прахова смес, равна на 350-370 литра (масов поток от пясък 950-1000 kg), минимално средно разстояние между геометричните центрове на частиците беше получени, равни на 428-434 микрона. Минималното разстояние между повърхностите на частиците е 43-55 микрона и с размер на пясък 0.1-0.5 mm - 37-44 цт. При шестоъгълна опаковка на частици това разстояние се увеличава с коефициента k \u003d 0.74 / 0.52 \u003d 1.42.

Така, в хода на потока на прахообразна смес, размерът на пролуката, в който реологичната матрица се поставя от циментозната суспензия, каменното брашно и микрокарс, ще варира в диапазона от 43-55 цт до 61- 78 микрона, с намаление на пясъчната фракция до 0.1 -0.5 mm матричен слой ще варира от 37-44 цт до 52-62 микрона.

Топология на диспергираните влакна дължина / и диаметър s? Определя реологичните свойства на бетонните смеси с фибри, тяхната течливост, средното разстояние между геометричните центрове на фибри, предопределя якостта при ферметиран бетон. Изчислените средни разстояния се използват в регулаторните документи, в много научни работи по разпръснато армировка. Показано е, че тези формули са противоречиви и изчислени от тях се различават значително.

От разглеждането на кубичната клетка (фиг. 1) с дължината на лицето / с поставени в него влакна

fIBRA с диаметър от използвания /, с общо съдържание на блок / V, определя броя на влакната на ръба

N \u003d и разстояние o \u003d

чрез разглеждане на обема на всички влакна y "\u003d fe.il. /. ГД и коефициент. Четиринадесет

елематичната армировка / L \u003d (100- L C11 S) / 4 ■ I1, определено средното "разстояние:

5 \u003d (/ - y?) / 0.113 ■ l / uz -1 (3) \\ t

Изчислено 5 според формулите Romaupii i.r. и Мендел I.А. И според формулата IK Ki. Стойностите на разстояние са представени в таблица 1. Както може да се види от таблица 1, формулата на MEC KI не може да бъде приложена. Така че, разстоянието 5 с увеличаване на обема на клетката от 0.216 cm3 (/ \u003d 6 mm) до 1000 m3 (/ \u003d 1000 mm)

15-30 пъти със същото C, което лишава тази формула на геометричното и физическото значение. Формулата Romaupi може да се използва, като се вземе предвид коефициентът 0.64.:

По този начин, получената формула (3) от строги геометрични конструкции е обективна реалност, която се проверява на фиг. 1. Обработката на тази формула на резултатите от собствените си и чуждестранни проучвания позволи да се идентифицират варианта на неефективна, по същество неикономична армировка и оптимално укрепване.

маса 1

Стойности на разстояние 8 между геометрични диспергирани центрове _ влакна, изчислени от различни формули

Диаметър, с), mm b в различни С и / по формули съотношението на разстоянията за ^ m, изчислено от съотношението на автора и мекката на разстояния, изчислени от автора и ромците

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm изобщо / \u003d 0- * "

с-0.5 С-1,0 С-3.0 ° С \u003d 0.5 и - 1.0 С-3.0 11 \u003d 0.5 ¡\u003d 1.0 ° С \u003d 3.0 (1-0.5 (1-1.0 С-3.0 ("\u003d 0.5 С \u003d 1.0 (1) \\ t * 3.0.

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0.01 0,0127 0.089 0.051 0,118 0.083 0.048 Стойности на разстояние Няма промени 1.07 1.07 1.06 0.65 0.67 0.72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 1000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0.50 6.28 4,43 2,68 112, OS 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8,86 5.37 373.6C 0.033 0.64

Четвъртата глава е посветена на изследването на реологичното състояние на суперпластираните диспергирани системи, прахообразни смеси (PBS) и неговата методология за оценка.

PBS трябва да има висока течливост, която осигурява пълно разпръскване на сместа в форми към образуването на хоризонтална повърхност с освобождаване на включването на въздух и с самоопределение на смеси. Като се има предвид, че сместа от бетон за производство на фибробетони трябва да има диспергирана армировка, счупването на такава смес не трябва да се отказва от смес от закуска без FIBRA.

Бетонната смес, предназначена за пълнене с обем многорезетна тъкана рамка с мрежест размери на 2-5 mm, трябва лесно да се разлеят до дъното на формата през рамката, да се разпространи по формата, като я осигурява след пълнене с образуването на хоризонталната повърхност.

За да се направи разграничение между сравняваните диспергирани реологични системи, са разработени прости методи за оценка на ограничаващото напрежение на срязване и течливост.

Схемата на съществуващите сили на хидрометъра, която е в су-пуснатична суспензия. Ако течността има силата на добива t0, диапазонът не е напълно потопен в него. За t "е получено уравнението:

където ¿/ диаметър на цилиндъра; T - масата на цилиндъра; Р-клирънс на суспензия; ^ - знак за гравитация.

Простотата на заключенията на уравненията за определяне на γ0 се показва при течно равновесие в капиляра (тръбата), в пролуката между две плочи, на вертикалната стена.

Установена е инвариантност на методите за определяне на Т0 за цимент, базалт, суспензии за халцен. Методът на методите се определя чрез оптималната стойност на Т0 при PBS, равна на 5-8 PA, която трябва да се поръси добре при пълнене в формите. Показано е, че най-простият пречавам на определянето на случая е карометричът.

Състоянието на разпространение на бетонната смес и саморазливане на повърхността на нея, в която всички нередности на повърхността на полусферичната форма са изгладени. Изключени за силите на повърхностното напрежение, с нулеви въглища на омокряне на капчиците на повърхността на силата на звука, Т0 трябва да бъде:

Тема

където D е диаметър на полусферичните нередности.

Разкриват се причините за много малка степен на доходност и добри реч-нотични свойства на PBS, които са оптимален избор на пясъчно зърно 0.14-0.6 mm или 0.1-0.5 mm, неговото количество. Това подобрява намаляването на сместа в сравнение с фин пясъчен бетон, в който големи зърна от пясък са разделени от тънки циментови слоеве, значително увеличават g "и вискозитета на смесите.

Влиянието на типа и дозировката на различни класове на СП на Т "(фиг.4), където 1-wuerment 794; 2-SP С-3; 3-melment fio. Разпръскваемостта на праховите смеси се определя от конус от разклащащата маса, монтирана върху стъклото. Беше разкрито, че счупващият конус трябва да бъде в рамките на 25-30 cm. Разпръскваемостта намалява с увеличаване на съдържанието на включения въздух, делът на който може да достигне обем от 4-5%.

В резултат на турбулентно разбъркване, получените пори са с размер, за предпочитане 0.51.2 mm и при R0 \u003d 5-7PA и рязането на 2730 cm, способни да се сменят за остатъчно съдържание от 2.5-3.0%. Когато се използва вакуум на клетките, съдържанието на въздушно пори намалява до 0.8-1.2%.

Разкрива се влиянието на препятствието на решетката за промяната в счупване на праховата бетонна смес. При блокиране на разпръскването със смеси с мрежест пръстен с диаметър 175 mm с мрежа с диаметър в светлината на 2.8x2,8 mm, установено е, че степента на намаляване на разпространението

изследванията значително увеличават увеличаването на якостта на добива и с намаление на контролната пробив под 26.5 cm.

Променете връзката на свободните диаметри на C1C и блокирани

файлове от лекарства, илюстрирани на фиг. пет.

За бетонни смеси от прах, изливани в плесени с тъкани рамки, счупването трябва да бъде най-малко 27-28 cm.

Ефекта на формата на фибри за намаляване на неясните диспергирани

подсилена смес.

¿C, виж за използваните три вида

^ Fibr с геометричен фактор

равен: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0.3 mm; / \u003d 15 mm; зигзаг С \u003d 1%), 150 (С1-0.04 mm; / \u003d 6 mm-криофибър със стъклено покритие С - 0, 7%) и стойностите на контролната суета на С1Н за промяна на неясната смес C1A е показана в таблица. 2.

Най-силното намаляване на операционната техника се разкрива в смеси с микрофибър с Y \u003d 40 цт, въпреки по-ниския процент на армировката С за обем. С увеличаване на степента на армировка, още повече намалява. С коефициента на армиране // \u003d 2.0% фибри<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Петата глава е посветена на изследването на реакционната активност на скалите и изследването на свойствата на реактивните прахови смеси и бетон.

Реакционната активност на скалите (GP): кварцов пясък, силициеви пясъчни камъни, полиморфни модификации 5/02 - силициев диоксид, халцен, чакъл със седиментни произход и вулканично - диабаза и базалт, изследвани в нисък цимент (C: GP \u003d 1: 9-4) : 4), обогатен с цимент

Таблица 2.

Контрол. счупено<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

сено (C: GP). Планираните прахове се използват груби с Syd \u003d 100-160 m2 / kg и силно диспергирани със SYO \u003d 900-1100 m2 / kg.

Установено е, че най-добрите сравнителни показатели за якост, характеризират реакционната активност на скалите, се получават върху композитни нискогреентни смеси на състава C: GP \u003d 1: 9.5, когато се използват високо диспергирани скали за 28 дни и дълъг период на втвърдяване за 1.0-1, 5 години. Високи стойности от 43-45 mPa се получават на няколко скали - земята чакъл, пясъчник, базалт, диабез. Въпреки това, за висококачествен прахообразен бетон за прах, трябва да се използват само висококачествени скални прахове.

Рентгеновият структурен анализ установява фазов състав на някои скали, и двете чисти и проби от циментова смес с тях. Образуването на съвместни минерални тумори в повечето смеси с такова малко съдържание на цимент не е намерено, наличието на CJS, тобермо-Рита, Портланд се идентифицира ясно. На микрографиите на междинното съдържание фазата, подобна на гел от хидравлика на калциевите хидралати на тобелалмори-топодинка, е ясно видима.

Основните принципи на формулирането на RPB се състоят при избора на съотношението на истинските обеми на циментиращата матрица и обем на пясък, който осигурява най-добрите реологични свойства на сместа и максималната якост на бетона. Въз основа на предварително инсталиран среден слой X \u003d 0.05-0.06 mm между пясъчни частици със среден DCP диаметър, обемът на матрицата, в съответствие с кубичната клетка и формула (2), ще бъде:

vM \u003d (DCP + X? -7t-D3 / 6 \u003d A3-X-D3 / 6 (6)

Вземането на междинния * \u003d 0.05 mm и DCP \u003d 0.30 mm, съотношението на VU ¡vp \u003d 2 и обемите на матрицата и пясък на 1 m3 от сместа ще бъдат съответно 666 литра и 334 литра. Приемайки маса от пясък и промяна на съотношението на цимента, базалтовото брашно, mk, вода и съвместно предприятие, определяне на плавността на сместа и якостта на бетона. В бъдеще размерът на пясъчните частици се променя, величината на средния слой беше променена и подобни вариации бяха проведени в състава на компонента на матрицата. Специфичната повърхност на базалтовото брашно е в близост до цимент, базирана на условията за пълнене на кухините в пясъка на циментовите и базалтовите частици с преференциални размери от тях

15-50 μm. Пустотата между частиците на базалт и цимент се пълни с частици МК с размери 0.1-1 μm

Разработена е рационална процедура за приготвяне на RPBS със строго регулирана последователност от въвеждането на компоненти, продължителността на хомогенизацията, "почивка" смеси и крайна хомогенизация за хомогенно разпределение на частици от МК и диспергирана армировка в сместа.

Крайната оптимизация на състава на RPBS се провежда с постоянно съдържание на количеството пясък с различна съдържанието на всички други компоненти. Общо, 22 състави от 12 проби са направени във всяка, 3 от тях на вътрешния цимент със замяна на поликарбоксилат GP на SP С-3. Във всички смеси се определят неясно, плътност, съдържание на участващия въздух, и в бетон - сила на компресия след 2.7 и 28 дни нормално втвърдяване, якост на опън по време на огъване и разделяне.

Установено е, че неясно се е променило от 21 до 30 см, съдържанието на участващия въздух от 2 до 5% и във вакуумни смеси - от 0.8 до 1.2%, плътността на сместа варира от 2390-2420 kg / m3.

Беше разкрито, че през първите минути след пълнене, а именно след 1020 минути, основната част от участващия въздух се отстранява от сместа и обемът на сместа се намалява. За по-добро отстраняване на въздуха е необходимо да се покрие конкретният филм, който възпрепятства бързото образуване на гъста кора на повърхността му.

На фиг. 6, 7, 8, 9 показва ефекта от вида на съвместното предприятие и дозата му върху счупване на сместа и якостта на бетона в 7 и 28 на ден. Най-добри резултати бяха получени при използване на GP Woerment 794 при доза 1.3-1.35% грешка на цимент и MK. Беше разкрито, че с оптималното количество MK \u003d 18-20%, плавността на сместа и якостта на бетона е максимална. Предписаните модели са запазени в 28 могила.

FM794 FM787 C-3

Вътрешното съвместно предприятие има по-малка редуцираща способност, особено когато се използва особено чист MK Mark BS - 100 и BS - 120 и

Когато използвате специално направен композитен DV със сходни разходи за суровини, накратко dismount-o, 9 ¡, 1 1. V), 5 1.7 лота с С-3, получени диспергирани - [GEDC + MK) 1 Loo подсилен бетон със сила

Фиг.7 121-137 МРа.

Ефектът на дозата на GP на RPBS плавността (фиг. 7) и якостта на бетона до 7 дни (фигура 8) и 28 дни са разкрити (Фиг. 9).

[Gsccnicyayuo [gsc + mk)] 100

Фиг. 8 Фиг. девет

Общата зависимост на промяната от изследваните фактори, получени чрез метода на математическо планиране на експериментите, последвано от обработката на данните по програмата "градиент", грапавостта във формата: D \u003d 100.48 - 2.36 L, + 2.30 - 21.15 - 8,51 x, където х, - съотношението mk / c; XS - съотношение [GP / (mk + с)] - 100. Освен това, въз основа на същността на потока на физикохимични процеси и използването на стъпка по стъпка, е възможно значително да се намали броят на променливите фактори в състава на математическия модел, без да се влошава качеството на оценката.

Шестата глава представя резултатите от проучването на някои физически технически свойства на конкретната и тяхната икономическа оценка. Резултатите от статични изпитвания на призмите, изработени от подсилен с прах и невоенно бетон.

Установено е, че модулът на еластичността в зависимост от силата варира в диапазона (440- ^ 470) -102 MPa, коефициентът на Поасон близо миромо-бани е 0.17-0.19, а в диспергираните 0.310.33, които характеризира вискозния характер на бетонното поведение при натоварване в сравнение със крехката унищожаване на невъоръжен бетон. Силата на бетона по време на разцепването се издига с 1.8 пъти.

Въздушното свиване на проби в невъоръжено RPB е 0.60.7 mm / m, диспергираното усилено намалява с 1.3-1.5 пъти. Водоснабдяването на бетон за 72 часа не надвишава 2.5-3.0%.

Изпитванията върху устойчивостта на прах от бетон за прах по ускорената процедура показаха, че след 400 цикъла на редуване на замразяването-размразяването коефициентът на устойчивост на замръзване е 0.96-0.98. Всички тестови тестове предполагат, че оперативните свойства на бетона за прах са високи. Те са се доказали в стелажите на малкото напречно сечение на балконите в замяна, в балконските плочи и лоджии по време на изграждането на къщи в Мюнхен. Въпреки факта, че диспергираният стоманобетон е по-скъп от обикновените бетонови марки 500-600 за 1.5-1.6 пъти, редица продукти и структури от нея струва 30-50% по-евтино поради значително намаляване на обема на бетона.

Производствени тестове при производството на джъмпери от разпръснати стоманобетонни, купчина ръкавици, гледащи кладенци в Penza Zbby Plant LLC и производствената база на стоманобетонни изделия CJSC Energoservis потвърдиха високата ефективност на използване на такъв бетон.

Основните заключения и препоръки 1. Анализът на състава и свойствата на разпръснатия бетон, произведен в Русия, показва, че те не отговарят напълно на техническите и икономическите изисквания, дължащи се на ниската якост на бетонния бетон (m 400-600). В такива три- и редки петкомпонентни бетон, не само разпръснати високосистемни армировки, но и нормална сила.

2. Въз основа на теоретичните идеи относно възможността за постигане на максимални води генериращи вода от суперпластификатори в диспергирани системи, които не съдържат груби агитатори, висока реакционна активност на микроцилизма и скални прахове, съвместно повишаване на реологичната работа на съвместното предприятие, създаването от седемкомпонент с висока якост финозърна реакционна матрица за фина и относително къса диспермирана армировка С1 \u003d 0.15-0.20 μm и / \u003d 6 mm, които не образуват "хеджиране" в производството на бетон и малко намалена течливост на PBS.

4. структурната топология на композитни свързващи вещества и разпръснати стоманобетон и техните математически модели на структурата са дадени. Създава се механизъм за йоно-дифузия чрез механизъм за решаване на втвърдяващи се композитни пълнителни свързващи вещества. Методите за изчисляване на средните разстояния между пясъчните частици в PBS, геометричните центрове на фибри в прахния бетон по различни формули и при различни параметри ¡1, 1, С1 са систематизирани. Обективността на формулата на автора се показва в контраст с традиционно използваната. Оптималното разстояние и дебелината на циментиращата суспензия в PBS трябва да бъдат вътре

37-44 ^ 43-55pers от пясък, изразходвани 950-1000 kg и фракции от съответно 0.1-0.5 и 0.140.63 mm.

5. Рейотехнологичните свойства на разпръснати и невъоръжени PBS са установени съгласно разработените методи. Оптималното счупване на PBS от конуса с размери £\u003e \u003d 100; g! \u003d 70; A \u003d 60 mm трябва да бъде 25-30 cm. Коефициентите на намаляват разпространението в зависимост от геометричните параметри на фибри и намаляването на видеоклиповете на PBS, когато тя е блокирана от решетката му. Показано е, че за изливането на PBS във форми с тъкани с обемна мрежа, счупването трябва да бъде най-малко 28-30 cm.

6. Метод е разработен за оценка на реакционната химична активност на скални прахове при ниски циментирани смеси (С: Р-1: 10) в проби се пресоват при екструзионно налягане на формоване. Установено е, че със същата дейност, оценена със сила за 28 дни и до дългосрочен план

спещателите на втвърдяване (1-1.5 години), предпочитание, когато се използва в RPBS, трябва да се дават на прахове от висококачествени скали: базалт, диабаза, документ, кварц.

7. Изследвани са процесите на структурно образуване на бетон за прах. Установено е, че хвърлящите смеси през първите 10-20 минути след изливането се изолират до 40-50% от участващия въздух и изискват филм, който предотвратява образуването на гъста кора. Смесите започват активно ~ зададени 7-10 часа след запълване и усилване след 1 ден 30-40 mPa, през 2-ри ден - 50-60 mPa.

8. Формулира основните експериментални и теоретични принципи за избора на бетонен състав със сила от 130-150 mPa. Кварцов пясък за осигуряване на висока степен на добив на PBS, трябва да има фини зърнени фракции 0.14-0.63 или 0.1-0.5 mm с насипна плътност 1400-1500 kg / m3 при скорост на потока 950-1000 kg / m3. Дебелината на суспензията на циментова каменна брашна и MK между зърната от пясък трябва да бъде съответно 43-55 и 37-44 цт, съответно, когато водното съдържание и съвместното предприятие, осигуряващо счупване на 2-30 cm със смеси. Дисперсията на компютъра и каменното брашно трябва да бъде приблизително същото, MC съдържание 15-20% съдържание на каменно брашно 40-55% от циментовата маса. Когато варира съдържанието на тези фактори, оптималният състав е избран в съответствие с необходимото счупване на сместа и максимални индикатори за якост на компресиране след 2, 7 и 28 дни.

9. Оптимизирани състави на финозърнат диспергиран стоманобетон със здравина при компресиране на 130-150 MPa с помощта на стоманена FIBRA с коефициент на укрепване / 4 \u003d 1%. Оптимални технологични: параметри: Разбъркването трябва да се извършва при високоскоростни миксери със специален дизайн, за предпочитане вакуум; Последователността на натоварващите компоненти и режимите на смесване, "почивка", строго регулирани.

10. Ефектът на състава върху плавността, плътността, е проучена диспергирано подсилена с въздух, за якост при компресиране на бетона. Беше разкрито, че млечните смеси, както и силата на бетон, зависят от редица рецепта и технологични фактори. При оптимизиране на математическата зависимост на течливостта, силата от индивидуалните, най-важните фактори са установени.

11. Изследват се някои физико-технически свойства на разпръснати стоманобетон. Показано е, че бетонът със сила в компресиране от 120-150 mPa има еластичен модул (44-47) -103 mPa, коефициентът на Поасон - 0.31-0.34 (0.17-0.19 - в невъоръжено). Въздушно свиване

лице-стоманобетон 1.3-1.5 пъти по-нисък от този на невъоръжено. Висока устойчивост на замръзване, абсорбция на вода и въздушно свиване показват високите оперативни свойства на този бетон.

Основните разпоредби и резултатите от дисертната работа са изложени в следната група

1. Kalashnikov, C-B. Разработване на алгоритъм и софтуер за обработка на асимптотични експоненциални зависимости [текст] / c.b. Kalashnikov, D.V. Kvass, r.i. Авдеев // докладва 29 Научна и техническа конференция. - Penza: Издателство Penza State. Университетски архите. и права, 1996. - стр. 60-61.

2. Kalashnikov, C.B. Анализ на кинетични и асимптотични зависимости, използвайки метода на циклични повторения [текст] / A.N. Bobryshev, C.B. Калашников, В.Н Козомазов, R.I. Авдеев // Бюлетин Расен. Министерство на строителните науки, 1999. - Vol. 2. - стр. 58-62.

3. Kalashnikov, C.B. Някои методологически и технологични аспекти на получаване на ултрафинови пълнители [текст] / E.YU. Селиванова, C.B. Kalashnikov n композитни строителни материали. Теория и практика: Съб. Научно Трудова работа. Научна и техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2002. - стр. 307-309.

4. Kalashnikov, C.B. Към въпроса за оценката на блокиращата функция на суперпластификатора върху кинетиката на втвърдяването на цимента [текст] / b.c. Демианова, A.C. Мишин, Ю.С. Кузнецов, C.B. Kalashnikov n композитни строителни материали. Теория и практика: SAT, Sciential. Трудова работа. Научна и техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2003. - P. 54-60.

5. Kalashnikov, C.B. Оценка на блокиращата функция на суперпластификатора върху кинетиката на втвърдяващи циментите [текст] / v.i. Kalashnikov, B.C. Демианова, C.B. Калашников, т.е. Ilina // Производство на едногодишната среща на RASN "ресурс и енергоспестяване като мотивация на творчеството в архитектурно строителния процес." - Москва-Казан, 2003. - стр. 476-481.

6. Kalashnikov, C.B. Модерни идеи за самоушилняването на супер плътността циментова камък и нискомаслен бетон [текст] / v.i. Kalashnikov, B.C. Демианова, C.B. Калашников // Бюлетин. Ser. Volzhsky регионален клон на Раски, - 2003. 6. - стр. 108-110.

7. Kalashnikov, C.B. Стабилизация на бетонови смеси от разделяне чрез полимерни добавки [текст] / v.i. Kalashnikov, B.C. Demianova, N.MADUBINA, C.B. Kalashnikov // Пластмасови маси. - 2003. - №4. - стр. 38-39.

8. Kalashnikov, C.B. Характеристики на процесите на хидратация и втвърдяване на циментен камък с модифициране на добавки [текст] / v.i. Kalashnikov, B.C. Демянова, т.е. Ilina, C.B. Kalashnikov // Новини за университетите. Строителство, Новосибирск: 2003. - №6 - стр. 26-29.

9. Kalashnikov, C.B. По въпроса за оценката на свиването и свиването на устойчивост на пукнатини на циментобетон, модифициран от ултрафински пълнители [текст] / b.c. Демианова, Ю.С. Кузнецов, Йо. Баженов, Е.ю. Minenko, C.B. Kalashnikov // Комбинирани строителни материали. Теория и практика: Съб. Научно Трудова работа. Научна и техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2004. - стр. 10-13.

10. Kalashnikov, C.B. Реакционната активност на силицитни скали в циментови състави [текст] / b.c. Демианова, C.B. Kalashnikov, I.А. Елисеев, e.v. Подводни, v.n. Shindin, v.ya. MARUSNETSEV // Композитни строителни материали. Теория и практика: Съб. Научно Трудова работа. Научна и техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2004. - стр. 81-85.

11. Kalashnikov, C.B. Към теорията за втвърдяване на композитни циментови свързващи вещества [текст] / c.b. Kalashnikov, v.i. Калашников // Материали на Международната научна и техническа конференция "Действителни въпроси на строителството". - Саранск, 2004. -. 119-124.

12. Kalashnikov, C.B. Реакционната активност на натрошени скали в циментови състави [текст] / v.i. Kalashnikov, B.C. Демианова, Ю.С. Кузнецов, C.B. Калашников // Известия. Tulgu. Серия "Строителни материали, дизайни и структури". - Тула. -2004. - Vol. 7. - стр. 26-34.

13. Kalashnikov, C.B. Към теорията на хидратация на композитни цимент и шлакови свързващи вещества [текст] / v.i. Kalashnikov, YU.S. Кузнецов, v.l. Bouncen, C.B. Калашников и "Бюлетин". Серия клон на строителните науки. - Белгород: - 2005 г. -9-s. 216-221.

14. Kalashnikov, C.B. Многокомпенсиален като фактор за осигуряване на полифункционалните свойства на бетона [текст] / юм. BZHENOV, B.C. Демианова, C.B. Kalashnikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Нова енергия и спестяване на ресурси Високотехнологични технологии в производството на строителни материали: Sat. Статии между Дунар. Научна и техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2005. - стр. 4-8.

15. Kalashnikov, C.B. Високосистема шокираща от висококачествен диспергиран стоманобетон [текст] / b.c. Демианова, C.B. Калашников, Г.н. Casina, vm. Trostsky // Нова енергия и спестяване на енергия Висока температура в производството на строителни материали: Sat. Статуи на стажанта. Научно-техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2005. - стр. 18-22.

16. Kalashnikov, C.B. Топологията на смесените свързващи вещества с пълнители и механизма на тяхното втвърдяване [текст] / Jürgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Нова енергия и спестяване на ресурси Високотехнологични технологии в производството на строителни материали: Sat. Статуи на стажанта. Научна и техническа конференция. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 208-214.

17. Kalashnikov, C.B. Тънкозърнест прах диспергиран стоманобетон [текст] I v.i. Kalashnikov, C.B. Kalashnikov // Постижения. Проблеми и обещаващи насоки за развитие. Теория и практика на науката за строителство. Десети академични четения RASN. - Казан: Издателство на Казанската държава. Arh.-sgroitel. Университет, 2006. - стр. 193-196.

18. Kalashnikov, C.B. Многокомпонентен диспергиран стоманобетон с подобрени оперативни свойства [текст] / B.C. Демианова, C.B. Калашников, Г.н. Casina, vm. Trostsky // постижения. Проблеми и обещаващи насоки за развитие. Теория и практика на науката за строителство. Десети академични четения RASN. - Казан: Издателство на Казанската държава. Arh.-sgroitel. UN-TA, 2006.-S. 161-163.

Калашников Сергей Владимирович

Тънка селскостопана реакция-прах диспергиран стоманобетон с помощта на скали

05.23.05 - Строителни материали и продукти Резюме на автора на състезанието по научна степен на кандидат на технически науки

Подписан в печат 5.06.06 g формат 60x84 / 16. Офсетова хартия. Печат върху надзор. УЧ. Ед. л. един. Циркулация 100 копия.

Поръчка № 114 _

Pguas.

Отпечатано в семинара на оперативния печат pguas.

440028. Г. Пенза, ул. 28.

4 Въведение.

Глава 1 Съвременни презентации и основни

Принципи на получаване на висококачествен бетон за прах.

1.1 Чуждестранен и вътрешен опит в използването на висококачествени бетон и фибробетони.

1.2 Бетонно компетентен, като фактор при предоставянето на функционални свойства.

1.3 Мотивация за висока якост и особено висококачествена реакция бетон и фибробетони.

1.4 Висока реакция на диспергирани прахове - основата на получаването на висококачествен бетон.

Заключения по глава 1.

Глава 2 Източни материали, Изследователски методи,

Инструменти и оборудване.

2.1 Характеристики на суровините.

2.2 Изследователски методи, уреди и оборудване.

2.2.1 Технология за подготовка на суровини и оценка на тяхната реакционна активност.

2.2.2 Технология за производство на бетонови смеси и измервателни уреди

Тода на техните тестове.

2.2.3 Изследователски методи. Инструменти и оборудване.

Глава 3 Топология на диспергираните системи, разпръснати

Подсилен бетон за прах и

Механизма на тяхното втвърдяване.

3.1 Топологията на композитни свързващи вещества и механизма на тяхното втвърдяване.

3.1.1 Структурен и топологичен анализ на композитни свързващи вещества. 59 P 3.1.2 Механизмът на хидратация и втвърдяване на композитни свързващи вещества - в резултат на структурната топология на съставите.

3.1.3 Топологията на диспергирания подсилен финзърз бетон.

Заключения относно глава 3.

Глава 4 Реологично състояние на суперпластични-ванизни диспергирани системи, прахообразни бетонни смеси и методология за оценка.

4.1 Развитие на методологията за оценка на граничния стрес от смяна и плавност на диспергираните системи и фини зърнени бетонови смеси.

4.2 Експериментална дефиниция на реологичните свойства на диспергираните системи и фини зърнени прахови смеси.

Заключения относно глава 4.

Глава 5 Оценка на реакционната активност на скалите и изследването на реактивните прахови смеси и бетон.

5.1 Реакционна активност на скалите в смес с цимент .- ■.

5.2 Принципи на подбор на прахообразен дисперминиран бетон, като се вземат предвид изискванията за материали.

5.3 Приемане на финозърнест прах диспергиран стоманобетон.

5.4 Приготвяне на бетонна смес.

5.5 Ефектът на съставите на прахообразни бетонни смеси върху техните свойства и дълготрайност в аксиалната компресия.

5.5.1 Влиянието на вида на суперпластификаторите върху разпръскваемостта. Между сместа и силата на бетона.

5.5.2 Ефект на суперпластичната доза.

5.5.3 Ефектът на дозата на микроцирема.

5.5.4 Ефектът от дела на базалтите и пясъка за сила.

Заключения относно глава 5.

Глава 6 Физико-техническите свойства на бетона и техните

Техническа и икономическа оценка.

6.1 Кинетични характеристики на образуването на якост на RPB и фибро-RPB.

6.2 Деформационни свойства Фибро-RPB.

6.3 Комбинирани промени в бетон за прах.

6.4 Абсорбция на водопроводна стоманобетон.

6.5 Техническа и икономическа оценка и производство на производството на ППБ.

Въведение 2006 г., теза за строителството, Калашников, Сергей Владимирович

Значение на темата. Всяка година, освобождаването на висококачествено, силно силно силното бетон и този напредък и този напредък стана обективна реалност, поради значителни икономии на материални и енергийни ресурси, увеличаване на глобалната практика на бетон и стоманобетон.

Със значително увеличаване на якостта на бетона върху компресия, устойчивостта на пукнатини неизбежно е намалена и рискът от увеличаване на конструкциите. Диспергираната армировка на фиберния бетон изключва тези отрицателни свойства, което позволява производството на класове бетон над 80-100 със сила от 150-200 mPa, които имат ново качество - вискозен характер на унищожаване.

Анализът на научни произведения в областта на разпръснатото стоманобетон и тяхното производство във вътрешната практика показва, че основната ориентация не преследва използването на матрици с висока якост в такъв бетон. Класът на диспергиран стоманобетон върху якостта на натиск остава изключително нисък и ограничен до B30-B50. Тя не позволява добра адхезия на FIBRA с матрица, напълно използвайте стоманени влакна дори с ниска сила на празнината. Освен това се разработват на теория и на практика се произвеждат бетонни продукти с свободно положени влакна със степен на усилване на обема 5-9%; Пейте ги под действието на вибрациите с неконтролирани "мазни" циментови разтвори на състава: циментен пясък -1: 0.4 + 1: 2.0 при A / C \u003d 0.4, което е изключително разточително и повтаря Ниво на работа 1974. Значителен научен напредък в създаването на суперпластичен dB, микродизиращи смеси с микроцилизиращи, с реакционни активни прахове, изработени от висококачествени скали, позволяват да се доведат до 60% с помощта на суперпластификатори на олигомерен състав и хиперпластификатори на. \\ t Полимерна композиция. Тези постижения не се превърнаха в основата за създаване на стоманобетон с висока якост или фин прах от гладки смеси за самостоятелни приключения. Междувременно напредналите държави активно развиват нови поколения бетон за реакцията, подсилен с диспергирани влакна, тъкани се изливат обемни тънки плодове, комбинации с пръчка или пръчка с разпръснато армировка.

Всичко това определя значението на създаването на висококачествени финизрелни реакции-прах, разпръснати стоманобетонни марки 1000-1500, характеризиращи се с висока ефективност не само в изграждането на отговорни уникални сгради и структури, но и за продукти и общо дизайнерски продукти .

Работата по дисертация е извършена в съответствие с програмите на Института по строителни материали и конструкции на Мюнхенския технически университет (Германия) и инициативните произведения на Министерството на туристите и научната и техническата програма на Министерството на образованието на Русия "Научни изследвания на висшето училище по приоритетните насоки на науката и технологиите" на подпрограмата "архитектура и строителство" 2000-2004

Целта и целите на изследването. Целта на дисертационната работа е да се развият състави с високо якост на финизречен бетон за реакция, включително диспергиран стоманобетон, като се използват шлифовъчни скали.

За да постигне целта си, беше необходимо да се реши комплексът от следните задачи:

Разкриват теоретични предпоставки и мотивация за създаване на многокомпонентен финозърчтъчен бетон с много гъста, матрица с висока якост, получена чрез леене при ултра-ниско съдържание на вода, осигурявайки производството на бетон с вискозен характер по време на разрушаване и висока якост на опън по време на огъване;

Идентифициране на структурната топология на композитни свързващи вещества и диспергирани финизрелни състави, за да се получат математически модели на тяхната структура, за да се оценят разстоянията между грубите частици на пълнителя и между геометричните центрове на подсилващи влакна;

Разработване на методология за оценка на реологичните свойства на водопровсички системи, финизърнати прахообразни състави; изследване на реологичните си свойства;

Идентифициране на механизма на втвърдяване смесени свързващи вещества, проучване на структурните процеси;

Да се \u200b\u200bустанови необходимата плавност на многокомпонентни фини зърнени бетонови смеси, осигуряващи пълнежи с ниска смес от вискозитет и ултра-ниска якост на добив;

Оптимизиране на съставите на финизърнати дисперзирани стоманобетонни смеси с влакна d \u003d 0.1 mm и / \u003d 6 mm с минимално съдържание, достатъчно за увеличаване на съдържанието на опън от бетон, технология за готвене и установяване на ефекта на рецептите върху течливостта, плътността, въздуха кондициониране, сила и други физически свойства на бетона.

Научна новост на работа.

1. възможността за получаване на висококачествен фин циментен прах бетон бетон, включително разпръснати, изработени от бетонови смеси без развалини с тънки фракции от кварцов пясък, с реакционни скали на скала и микроцирем, със значителни скали и микрокарс, със значително увеличение Ефективността на суперпластификаторите към съдържанието на вода в смес от самостоятелно приключение до 10-11% (подходящо без полусупена смес за пресоване) от масата на сухите компоненти.

2. Теоретични основи на методите за определяне на производството на суперпластични течни дисперсионни системи са разработени и методи за оценка на разпространението на прахообразни смеси с свободно разпръскване и блокирана решетка.

3. Разкрива се топологична структура на композитни свързващи вещества и прах, включително разпръснати подсилени. Получават се математически модели на тяхната структура, определящи разстоянията между груби частици и между геометричните центрове на влакната в тялото на бетона.

4. Теоретично прогнозира и експериментално се оказа предимно проводим дифузионен механизъм на втвърдяване на композитни циментови свързващи вещества, усилване като увеличаване на съдържанието на пълнителя или значително увеличаване на дисперсията в сравнение с дисперсията на цимента.

5. Изследват се процесите на структурно образуване на фин прах за прах. Показано е, че прах бетон от суперпластични самостоятелни бетонни смеси е много по-плътно, кинетиката на увеличаването на тяхната сила е по-интензивна, а регулаторната сила е значително по-висока от бетона без съвместни предприятия, сгъваем със същото водно съдържание налягане от 40-50 mPa. Разработен е критерий за оценка на химическата активност на праховете.

6. оптимизирани състави на финизърнати разпръснати стоманобетонни смеси с тънък стоманен диаметър 0,15 и 6 mm дълъг, технологията на тяхното подготовка, знанието на въвеждането на компоненти и продължителността на смесването; Ефектът от състава върху плавността на плътността, е установено въздушно съдържащи бетонни смеси, якост при компресиране на бетона.

7. Изследвани са някои физико-технически свойства на разпръснати стоманобетон и основни модели на влияние върху тях от различни рецепти фактори.

Практическото значение на работата е да се разработи нови смеси с финизреца с фибри за пълнене на форми за продукти и структури, както без, така и с комбинирано армиране на пръти или без влакна за пълнене на форми с готови обемни тънки рамки . Използвайки силно сладки бетонови смеси, е възможно да се получат високи уважавани огъвания или сгъстени стоманобетонни конструкции с вискозен характер на унищожаване при действието на лимитните товари.

Получава тя висока плътност, висококачествена компресирана матрица със якост от 120-150 mPa, за да се увеличи адхезията с метал с цел използване на тънка и къса висококачествена Fibra 0.040,15 mm и дължина 6-9 mm, което позволява да се намали консумацията и устойчивостта на потока на бетонни смеси за технологии за инжекционни формования за производството на тънкостенни филигранни продукти с висока якост на опън при огъване.

Новите видове финозърнеста прах диспергиран бетон разширява номенклатурата на продукти и структури с високо якост на различни видове строителство.

Суровината на естествените пълнители се разширява от пълнители за камък, сухо и мокро магнитно разделяне по време на добив и обогатяване на рудни и неметални минерали.

Икономическата ефективност на развитите бетона се състои в значително намаляване на разглеждането на разглеждането чрез намаляване на разходите за бетонни смеси за производство на висококачествени продукти и структури.

Изпълнение на резултатите от научните изследвания. Разработените съединения са производствени тестове в Penza ZBBI Plant LLC и в производствената база на сглобяемия бетон CJSC Energoservis и се използват в Мюнхен в производството на балконни поддръжки, плочи и други продукти в жилищното строителство.

Апробация на работата. Основните разпоредби и резултатите от работата на дисертацията бяха представени и докладвани на международни и руски научни и технически конференции: "млада наука - ново хилядолетие" (Naberezhnye Chelnny, 1996), "Въпроси за планиране и строителство" (Пенза , 1996, 1997, 1999 г), "Съвременни проблеми на строителните материали" (Penza, 1998), "Модерно строителство" (1998), международни научни и технически конференции "Композитни строителни материали. Теория и практика ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Ресурс и енергоспестяване като мотивация на творчеството в архитектурния процес на строителство" (Москва-Казан, 2003), "Актуални строителни въпроси" (Саранск, 2004), "Нова енергия и спестяване на ресурси Високотехнологична техника Технологии в производството на строителни материали "(Пенза, 2005), изцяло руската научна и практическа конференция" Градско планиране, реконструкция и инженерна подкрепа за устойчивото развитие на градовете на Волга "(Tolyatti, 2004), академични четения на расните "постижения, проблеми и потенциални насоки развитието на теорията и практиките на науката за строителни материали" (Казан, 2006).

Публикации. Според резултатите от извършените изследвания са публикувани 27 произведения (в списания в списъка на работата на WAK 2).

Структура и обхват на работа. Работата по дисертация се състои от въведение, 6 глави, основни заключения, приложения и списък с препратки от 160 артикула, е поставен на 175 страници на машинно посещение текст, съдържа 64 рисунки, 33 маси.

Заключение теза на тема "Тънкозърнеста реакционна прахова диспергирана стоманобетон с помощта на скали"

1. Анализът на състава и свойствата на разпръснатия бетон, произведен в Русия, показва, че те не отговарят напълно на техническите и икономическите изисквания, дължащи се на ниската якост на бетон (M 400-600). В този три- четири- и рядко пет компонентни бетон, не само разпръснати високосистемни армировки, но и нормална сила.

2. въз основа на теоретични идеи за възможността за постигане на максимални ефекти на суперпластификатори в диспергирани системи, които не съдържат груби натрошени агрегати, висока реакционна активност на микросилисовите и скални прахове, съвместно повишаване на реологичната работа на съвместното предприятие, \\ t Създаването на севкомпонентна висока якост финокачествена реакция бетонна матрица за фина и относително къса диспермирана армировка d \u003d 0.15-0.20 μm и / \u003d 6 mm, без да се образува "ехо" в производството на бетон и малко намалена течливост на PBS.

3. Показано е, че основният критерий за получаване на PBS под високо налягане е високата плавност на много гъста циментова смес от цимент, MK, скален прах и вода, осигурени чрез добавяне на съвместното предприятие. В това отношение е разработена методология за оценка на реологичните свойства на диспергираните системи и PBS. Установено е, че високата плавност на PBS е снабдена с ограничено напрежение на срязване от 5-10 PA и с водно съдържание от 10-11% от масата на сухите компоненти.

4. структурната топология на композитни свързващи вещества и разпръснати стоманобетон и техните математически модели на структурата са дадени. Създава се механизъм за йоно-дифузия чрез механизъм за решаване на втвърдяващи се композитни пълнителни свързващи вещества. Методи за изчисляване на средните разстояния между пясъчни частици в PBS, геометрични центрове в прахообразен бетон по различни формули и при различни параметри // /, d. Обективността на формулата на автора се показва в контраст с традиционно използваната. Оптималното разстояние и дебелината на циментиращия суспензиен слой в PBS трябва да бъде в рамките на 37-44 + 43-55 цт с поток от пясък 950-1000 kg и фракциите от неговите 0.1-0.5 и 0.14-0.63 mm, съответно.

5. Рейотехнологичните свойства на разпръснати и невъоръжени PBS са установени съгласно разработените методи. Оптималното счупване на PBS от конуса с размери D \u003d 100; d \u003d 70; H \u003d 60 mm трябва да бъде 25-30 cm. Открити коефициенти на покълване В зависимост от геометричните параметри на фипа и намаляване на разбивката на PBS, когато е блокиран от решетка. Показано е, че за изливане на PBS във форми с тъкани с обемни решетки, счупването трябва да бъде най-малко 28-30 cm.

6. Разработен е метод за оценка на реакционната активност на скални прахове в ниско циментови смеси (C: P - 1:10) в проби се пресоват при екструзионно налягане на формоване. Установено е, че със същата дейност, оценена със сила за 28 дни и в дългосрочно втвърдяване (1-1.5 години), предпочитанията, когато се използват в RPBS, трябва да се дават на прахове от породи с висока якост: базалт, диабаза, документ , кварц.

7. Изследвани са процесите на структурно образуване на бетон за прах. Установено е, че хвърлящите смеси през първите 10-20 минути след изливането се изолират до 40-50% от участващия въздух и изискват филм, който предотвратява образуването на гъста кора. Смесите започват да се привличат активно 7-10 часа след пълнене и усилване след 1 ден 30-40 mPa, през 2-ри ден-50-60 mPa.

8. Формулира основните експериментални и теоретични принципи за избора на бетонен състав със сила от 130-150 mPa. Кварцов пясък, за да се гарантира висока степен на якост на доходност PBS трябва да бъдат фини зърнени фракции

0.14-0.63 или 0.1-0.5 mm с насипна плътност 1400-1500 kg / m3 при скорост на потока от 950-1000 kg / m. Дебелината на суспензията на цимент-камък и MK между зърната от пясък трябва да бъде съответно 43-55 и 37-44 цт, съответно, когато съдържанието на вода и съвместното предприятие, осигуряващи счупване на смеси от 2530 cm. Най- Дисперсията на компютъра и каменното брашно трябва да бъде приблизително еднакво, съдържанието МК 15-20%, съдържанието на каменно брашно 40-55% от масата на цимента. Когато варира съдържанието на тези фактори, оптималният състав се избира чрез необходимото счупване на сместа и максимални индикатори за якост на компресиране след 2.7 и 28 дни.

9. Оптимизирани състави на финозърнат диспергиран стоманобетон със сила в компресия от 130-150 MPa с помощта на стоманена FIBRA с коефициент на укрепване // \u003d 1%. Разкрити са оптимални технологични параметри: разбъркването трябва да се извършва при високоскоростни миксери със специален дизайн, за предпочитане вакуум; Последователността на натоварващите компоненти и режимите на смесване, "почивка", строго регулирани.

10. Ефектът на състава върху плавността, плътността, е проучена диспергирано подсилена с въздух, за якост при компресиране на бетона. Беше разкрито, че разпръскваемостта на смесите, както и силата на бетона, зависят от редица рецепта и технологични фактори. При оптимизиране на математическата зависимост на течливостта, силата от индивидуалните, най-важните фактори са установени.

11. Изследват се някои физически технически свойства на разпръснатия омъмен бетон. Показва се, че бетон със сила при компресиране 120L

150 MPa има еластичен модул (44-47) -10 mPa, коефициентът на Поасон -0.31-0.34 (0.17-0.19 - в невъоръжено). Въздушно свиване на диспергиран стоманобетон 1.3-1.5 пъти по-нисък от този на невъоръжено. Висока устойчивост на замръзване, абсорбция на вода и въздушно свиване показват високите оперативни свойства на този бетон.

12. Производствените тестове и техническата и икономическата оценка показват необходимостта от организиране на производството и широкото въвеждане в изграждането на финозърнеста реакционна прахообразна диспергирана стомана.

Библиография Калашников, Сергей Владимирович, теза по темата за строителни материали и продукти

1. Aganin S.PE бетон ниска консумация на вода с модифициран кварцов пълнител. // Aquore for Office. стъпка. K.t.n., m, 1996.17 p.

2. Антропова В.А., Дробисвски В.А. Свойства на модифициран Steelfibetone // Бетон и армиран бетон. №3.2002. C.3-5.

3. Ахвердов I.N. Теоретични основи на конкретната наука .// Minsk. Висше училище, 1991,191 стр.

4. Бабаев ш., Комар А.А. Технология за енергоспестяване на стоманобетонни конструкции, изработени от високоякостна бетон с химически добавки. // m.: Stroyzdat, 1987. 240 p.

5. Bazenov Y.m. Бетони на XXI век. Енергоспестяваща и енергоспестяваща технология на строителни материали и структури // Материали от скаки. Научно Техно конференция. Белгород, 1995. 3-5.

6. Bazenov Yu.m. Висококачествени финизрели бетон // Строителни материали.

7. Bazenov Y.m. Подобряване на ефективността и ефективността на технологията на бетон // бетон и стоманобетон, 1988, №9. от. 14-16.

8. Bazenov Y.m. Бетонна технология. // Издател на Асоциацията на висшите учебни заведения, м.: 2002. 500 с.

9. Bazenov Y.m. Бетони с повишена трайност // Строителни материали, 1999, № 7-8. от. 21-22.

10. Bazhenov Y.m., Falikman v.r. Нов век: Нова ефективна бетон и технология. Материали на I изцяло руската конференция. М. 2001. От 91-101.

11. BATRAKOV v.G. и други. Super Superplasticizer QMS. // бетон и стоманобетон. 1985. №5. от. 18-20.

12. BATRAKOV v.G. Модифициран бетон // m.: Stroyzdat, 1998. 768 p.

13. Батратков връх. Бетонни модификатори Нови функции // Материали на I All-Russian Конференция по бетон и укрепване. М.: 2001, стр. 184-197.

14. Батраков, жк. Соболев K.I., Каприлеков с. et al. Висококачествени добавки с нисък цимент // Химически добавки и тяхното приложение при производството на сглобяемата производствена технология. М.: Ц.зов, 1999, стр. 83-87.

15. Батраков, жк., Каприлев С. et al. Оценка на ултрафинната загуба на металургична индустрия като добавки към бетон // бетон и стоманобетон, 1990. No. 12. p. 15-17.

16. Бацанов с.с. Електроенергия и химическа връзка. // Novosibirsk, издател Сан от СССР, 1962,195 стр.

17. Беркович Я.Б. Изследването на микроструктурата и силата на циментовия камък, подсилен от късо съединение хризотил азбест: автор. Dis. КОД. Техно наука Москва, 1975 г. - 20 с.

18. BARK M.T. Унищожаване на пълни полимери М. Химия, 1989 г. стр. 191.

19. Bryk M.T. Полимеризация върху твърда повърхност на неорганични вещества .// Kiev, Нукова Думка, 1981,288 стр.

20. Vasilik, стр., Голубев i.v. Използването на влакна в смеси от сухо строителство. // Строителни материали №2.2002. Стр.26-27.

21. Volzhensky A.V. Минерални свързващи вещества. М.; Стройцдат, 1986,463 стр.

22. Волков i.v. Проблеми при прилагането на Fibrobeton във вътрешното строителство. // Строителни материали 2004. - №6. Стр. 12-13.

23. Волков i.v. Fiber бетон и перспективи за приложение в строителни конструкции // Строителни материали, оборудване, технологии 21 век. 2004. № 5. S.5-7.

24. Волков i.v. Дизайн на фибробетон. Obz. inf. Серия "Строителни конструкции", Vol. 2. m, vniiis gosstroy USSR, 1988.-18C.

25. Volkov Yu.S. Използването на тежък бетон в строителството // бетон и стоманобетон, 1994, №7. от. 27-31.

26. Волков Ю.С. Монолитен подсилен бетон. // бетон и стоманобетон. 2000, №1, стр. 27-30.

27. VNN 56-97. "Дизайн и основни разпоредби на производствените технологии за фибробетон дизайн". М., 1997.

28. II, IP за някои от основните аспекти на теорията на хидратацията и хидраталното втвърдяване на свързващите вещества // Производството на международния конгрес на VI в химията цимент. Т. 2. m.; Стройздат, 1976, стр. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov v.a. Подслонени цименти и бетони. Киев. Budvelednik, 1978,184 p.

30. Demyanova B.C., Калашников с.В., Калашников v.i. et al. реакционна активност на натрошени скали в циментови състави. Известия Тулгу. Серия "Строителни материали, дизайни и структури". Тула. 2004. vol. 7. стр. 26-34.

31. Demyanova B.C., Калашников v.i., Minenko e.yu., свиване с биологични добавки // Stroyinfo, 2003, No. 13. стр. 10-13.

32. Долгопалов Н.н., Суханов М.А., Ефимов с.н. Нов тип цимент: циментова каменна структура / строителни материали. 1994 №1 стр. 5-6.

33. Starvels a.i., Vozhov Yu.S. Бетон и армиран бетон: наука и практика // материали от цялата руска конференция за бетон и армировка. M: 2001, p. 288-297.

34. Zimon A.D. Течна адхезия и омокряне. М.: Химия, 1974. стр. 12-13.

35. Kalashnikov v.i. Нестеров В.ю., Бокстов v.l., Комохов, цветен, Соломатов v.i., Maiznetsev v.ya, Trostya, v.m. Glinchlakovy строителни материали. Penza; 2000, 206 стр.

36. Kalashnikov v.i. Относно благоприятната роля на йонния електростатичен механизъм при дисперсията на съставите, разпръснати с минерални диспергии. // Устойчивостта на структури от автоклав бетон. Тес. В републиканска конференция. Талин 1984. стр. 68-71.

37. Kalashnikov v.i. Основи на пластифициращи минерални диспергирани системи за производство на строителни материали. // Теза за степента на D.N., Voronezh, 1996, 89 с

38. Kalashnikov v.i. Регулиране на усърдния ефект на суперпластификаторите въз основа на електростатичен подход. // Производство и приложение за химически добавки в строителството. Колекция от NTK TESES. София 1984. стр. 96-98.

39. Kalashnikov v.i. Отчитане на реологичните промени в бетонови смеси с суперпластификатори. // Материали на IX All-Union конференция на бетон и армировка (Tashkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Калашников в Л, Иванов и А. Характеристики на реологичните промени на циментовите състави под действието на йонно стабилизиращи пластификатори // Колекция от строителни работи "Технологична механика на бетон" Рига RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov v.i., Иванов I.А. Ролята на процедурните фактори и реологичните показатели на диспергираните състави. // Технологична механика на бетона. RIGA RPI, 1986. стр. 101-111.

42. Kalashnikov v.i., Иванов I.А., на структурно и реологично състояние на изключително откритите високо концентрирани диспергирани системи. // Производство на IV Национална конференция по механика и технология на композитни материали. Бан, София. 1985.

43. Kalashnikov v.i., Калашников s.v. Теорията за "втвърдяване на композитни циментови свързващи вещества. // Материали на Международната научна и техническа конференция" Действителни въпроси на строителството "Т.З. Ед. Държава на Мордовски. Университет, 2004. стр. 119-123.

44. Kalashnikov v.i., Калашников s.v. Върху теорията за втвърдяването на композитни циментови свързващи вещества. Материали на Международната научна и техническа конференция "Реални въпроси на строителството" ТЗ Ед. Мордовска държава Университет, 2004. стр. 119-123.

45. Kalashnikov v.i., Bastunov b.ji. Moskvin r.n. Образуване на якостта на карбоннела и кастообразни свързващи вещества. Монография. Депозиран в vgup vniyntpi, брой.2003,6.1 p.l.

46. \u200b\u200bKalashnikov v.i., Бастинов Б.ЙЛ, Тарасов Р.в., Комохов, ст.в., Кочшув В.А. Ефективни топлоустойчиви материали на базата на модифицирано свързващо шляри // Penza, 2004,117 стр.

47. Kalashnikov S. V. et al. Топология на композитни и разпръснати системи // Материали MNTK композитни строителни материали. Теория и практика. Penza, PDZ, 2005. стр. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin v.i. Инфрачервени спектри на повърхностни съединения. // m.: Наука, 1972,460 p.

49. Korshak v.v. Топлоустойчиви полимери. // m.: Наука, 1969,410 стр.

50. Kurbatov l.g., Rabinovich F.N. Ефективността на бетона, подсилена със стоманени фибир. // бетон и стоманобетон. 1980. L 3. стр. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.f. Подсилен бетон с укрепване на стоманена тел подстригване // строителни материали в чужбина. 1971, №9, стр. 2-4.

52. Леонтиев V.N., Приходко В.А., Андреев V.A. Относно възможността за използване на въглеродни влакнести материали за подсилване бетон // строителни материали, 1991. №10. Стр. 27-28.

53. Лобанов I.А. Характеристики на структурата и свойствата на диспергиран стоманобетон // Производствени технологии и свойства на нови композитни строителни материали: междуустройство. Temop. Събота Научно TR. L: Lisi, 1086. стр. 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov al.v., jarbaek r влияние на армировката на влакна с базалтов влакна върху свойствата на леки и тежки бетон // нови проучвания на бетон и стоманобетон. РОСТОВ-ON-DON, 1997. стр. 7-12.

55. Mailian L.r., Shilov A.V. Огънете керамцитофони-бетонни елементи на груби базалтови влакна. Ростов N / D: Растеж. Държава Изграждане, университет, 2001. - 174 p.

56. Mailian R.L., пощенски l.r., Osipov km и други. Препоръки за проектиране на стоманобетонни конструкции от керамцит бетон с армировка на влакна на базалтовите влакна / Ростов-он-Дон, 1996. -14 p.

57. Минералогична енциклопедия / превод от английски. Л. Недра, 1985. от. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.p. Химия на неорганични строителни материали. М.; Стройздат, 1971, 311в.

59. Nerpin S.V., Chimunsky A.f., почвена физика. М. Наука. 1967,167С.

60. Несбетеев Г. В., Тимонов с.к. Свиване на деформации на бетон. 5-то академични четения RASN. Воронеж, Вурга, 1999. стр. 312-315.

61. Paschenko A.A., Сърбия v.p. Укрепване на циментовия камък с минерални влакна Киев, Ukrhhypitions - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Сърбия V.P., Starchevskaya e.a. Задължителни "вещества. Киев. Вицейско училище, 1975,441 стр.

63. Polaak a.f. Минерално свързващо втвърдяване. М.; Издателска литература за строителство, 1966,207 стр.

64. Поппова А.М. Строителство на сгради и конструкции от високо ясен бетон // Серия строителни конструкции // Общ преглед. Vol. 5. m.: Vniyntpi ussr gosstroy, 1990 77 p.

65. Poharenko, YU.V. Научни и практически основи за формиране на структурата и свойствата на фибробетоните: DIS. Док. Техно Науки: Санкт Петербург, 2004. стр. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Бетони, разпръснати подсилени с влакна: Преглед на VNIIESM. М., 1976 г. - 73 p.

67. Rabinovich F.N. Дисперсадеризиран бетон. М., Стройздат: 1989.-177 стр.

68. Rabinovich F.N. Някои въпроси от разпръснато укрепване на фибростъкло от бетонни материали // диспергирани стоманобетонни и структури от тях: тези на доклада. Република. Последователен. RIGA, 1 975. - стр. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Върху оптималното укрепване на бетонните конструкции на Steelfib // бетон и стоманобетон. 1986. № 3. стр. 17-19.

70. Rabinovich F.N. На нивата на разпръснато армировка на бетона. // Строителство и архитектура: Изв. Университети. 1981. No. 11. стр. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Използването на фибри, либриран бетон в промишлени дизайни // Fibrobeton и приложението му в строителството: труд niizb. М., 1979. - стр. 27-38.

72. Rabinovich F.N., КУРБАТОВ Л.Г. Използването на сталефибетон в проектите на инженерни конструкции // бетон и стоманобетон. 1984. - №12.-век. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Романов v.p. На границата на устойчивостта на пукнатина на финозърния бетон, подсилен със стоманени фибир // Механични компоненти. 1985. №2. С. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., КУРБАТОВ Л.Г. Монолитни дъна на резервоарите на плоскобранците // бетон и стоманобетон. -1981. №10. P. 24-25.

76. Соломатов v.i., Vyrojul v.n. и други. Композитни строителни материали и дизайн с нисък разглеждане .// Kiev, Budivelnik, 1991,144 p.

77. Stalefibeton и дизайн от него. Серията "строителни материали" е Vol. 7 vniyntpi. Москва. - 1990.

78. Стъкленият фибробетон и дизайните на него. Серия "Строителни материали". N.5. Vnifntpi.

79. Стрелков М.И. Промени в истинския състав на течната фаза с втвърдяването на свързващите вещества и механизмите на тяхното втвърдяване // производства на циментовата химия. М.; Promstroyisdat, 1956, стр. 183-200.

80. Sychev l.i., volovika a.v. Материали, подсилени с влакна / превод Ед: Материали с фибрарин. --M: Стройздат, 1982. 180 p.

81. Торопов Н.А. Химия на силикати и оксиди. Л.; Наука, 1974,440 ° С.

82. Третяков Н.Е., Филимонов V.N. Кинетика и катализъм / т.: 1972, №3,815-817 стр.

83. Fadda i.m. Интензивна отделна технология на бетона, изпълнена с базалт .// абстрактно ястие. K.T.N. M, 1993.22 стр.

84. Fibrobeton в Япония. Експресна информация. Строителни конструкции ", m, vniiis gosstroy ussr, 1983. 26 p.

85. Филимонов V.N. Спектроскопия на фотографски трансдукции в молекули .// l.: 1977, p. 213-228.

86. Хонг за. Свойства на бетон, съдържащ микрозащи и въглеродни влакна, обработени със Силан // Експресна информация. Брой номер 1.2001. Стр.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Филимонов V.N. Адсорбция и адсорбенти. // 1976, vol. 4, стр. 86-91.

88. Schwarzman A.A., Timilin I.A. Успехи на химията // 1957, Т. 23 №5, стр. 554-567.

89. Shelching Binders и финизърнати бетони въз основа на тях (под общото издание на V.D. Glukhovsky). Ташкент, Узбекистан, 1980.483 стр.

90. Юрген Шуберт, Калашников с.в. Топологията на смесените свързващи вещества и механизма на тяхното втвърдяване // Sat. Статии MSTK Нова енергия и спестяване на ресурси Високотехнологични технологии при производството на строителни материали. Penza, PDZ, 2005. стр. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Висококачествена подсилена с влакна смес с фракция за обема на влакна // Journal Aci Material.-2004.-Vol. 101, №4.- p. 281-286.

92. Batson G.b. Държавно-най-съвременното релтинско влакно бетон. Докладвани от Комитет на Asy 544. "Acy Journal". 1973, -70, D№ 11, -P. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup в / ударен отговор на ултра-високо-силно подсилен цимент циментова композит. // Journal Aci Material. 2002. - Vol. 99, №6. - стр.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. ВЪЗДЕЙСТВИЕ ОТГОВОР НА УЛТРА-Висококачествения цимент цимент Compsite // ACJ Material Journal. 2002 - vol. 99, № 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-entwicklung under erhalten./pleipziger massivbauseminar, 2000, bd. 10, S 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen Bei Beton und mauerwerk.// oster. Jngenieur-und architekten-zeitsehriet., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Механично поведение на конциниращия бетон за реактивен прах .// American Societe на Givil eagineers материали инженеринг. Вашингтон. DC. Ноември 1996, vol. 1, стр.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung Sowie Verifizirung der eigenschaften saueresistente hochleistungbetone.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., RIIHL M VOM GUSSBeton Zum Selbstvendichtenden Beton. с. 243-249.

100. KLEINGELHOFER P. NEUE BETONVERFLISSIGER AUF База Policarboxilat.// Proc. 13. JBASIL WEIMAR 1997, BD. 1, S 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton MIT Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.v., 1998-Jn: Flugasche в Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4.25 Seiten.

102. Ричард П., мрамор М. Състав на реактивен прах бетон. Beginific Division Bougies.// Cement и бетонно Reesearch, Vol. 25. Не. 7, pp. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurrezy M. Реактивен прах Бетон с Heigh Deccttility и 200-800 MPA Compressive Congress.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518,1994.

104. Romualdy J.r., Mandel J.A. Якост на опън от бетон, засегнат от равномерно разпределени и разклонени дължини на тел армировка "Acy Journal". 1964, - 61, - № 6, - стр. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schmidt PC, HILBIG H., HEINZ DL Ultrahochfester Beton-Bereit козина Die Anwendung? Шрифтензеи Baustoffe.// Festschrift Zum 60. GeBurgstag von проф. Jng. Питър Шлисл. HEFT. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und und chensen von hochfestm beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1, S 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum baustoffe undermentprifungung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag Von проф. Д-р-jng. Питър Шиси. HEFT 2.2003 S 189-198.

108. Schmidm, Fenlinge.utntax; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Boton: перспективна козина Die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk + Tertigneil-Technik. 2003.№ 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schubert J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Berereit козина Die anwendung? Scnriftenreihe baustoffe. Fest - Schrift Zum 60. GeBurtstag von проф. Д-р. Питър Шлисл. HEFT 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereriit козина Die Anwendung? Scnriftenerihe Baustoffe.// Fest - Schrift Zum 60. GeBurtstag von проф. Д-р - ING. Питър Шлисл. HEFT 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche entwichlung der ihr beitzag zur entwichlung der betobaueise.// ster. Jngenieur-und architekten-zeitsehriet., 142.1997. H.9.125. Тейлър // MDF.

113. Wireang-Steel Fibraus бетон. //Concrete строителство. 1972,16, №1, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Въздействие Отговор на ултра-силно силно силно усилвано циментово композит // дневник за материали за ASJ. -2002.-Vol. 99, №6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., високопроизводителна стоманобетонна смес, съотношение с големи фракции на влакна // Journal Asj Material Journal. 2004, -Вол. 101, №4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell козина Ausfallenmengen Dichter Betone. BETONWETK + FESTIGTEIL-TECHNIK, HEFT 11, S. 63-76,1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire., Dugat J., Aitcin P.-C. Механични свойства и издръжливост на два индустриални реактивни прахове Cohcrete // ASJ Material Journal V.94. №4, S.286-290. Юли-Август, 1997.

118. De Larrard F., Sedran TH. Оптимизиране на Ultrahigh-производителния бетон чрез използване на модел за опаковане. CEM Бетонни ВЕИ, Vol.24 (6). S. 997-1008,1994.

119. Ричард П., мрамор М. Състав на реактивен прах бетон. CEM Coner.res.vol.25. No.7, S.1501-151111995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und annwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck Aus; BETON und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet ch., Moranville M. Оптимизиране на ренологичното поведение на реактивния прахообразен курере (RPC) .tagungsband Международен симпозиум за високопроизводителни и реактивни прахови бетони. Shebrke, Канада, август, 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Мостът на пешеходец / велосипед на Scherbooke. 4-ти Международен симпозиум за използване на висококачествена / висока производителност, Париж. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.f., Puch C. Сравнително проучване на различни силициевци като добавки при високоефективни циментиращи материали. Материали и конструкции, Rjlem, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Ричард П. Ширези M.N. Реактивни прахови бетони с висока прочети и 200-800 mPa якост на натиск. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Използване на RPC в текущите кули за брутни потоци, международен симпозиум за високопроизводителни и реактивни прахови бетони, Шербрук, Канада, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Смес-прочувжение на високопроизводителен бетон. CEM Скандал. ВЕИ. Vol. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Механични свойства на реактивните прахови бетонни. Материали и структури, Vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Ролята на праховете в бетона: производство на 6-ия Международен симпозиум за оползотворяване на бетон с висока якост / висока производителност. S. 863-872,2002.

129. Richard P. Реактивен прах Бетон: нов ултра-висок циментиращ материал. 4-ти интерназова симпозиум за оползотворяване на висококачествена / високоефективна бетон, Париж, 1996.

130. uzawa, m; Masuda, t; Ширай, К; Шимояма, у; Танака, V: свежи свойства и сила на реактивен прах композитен материал (дуктал). Производство на конгреса на EST FIB, 2002.

131. VERNET, CH; Moranville, m; Cheyrezy, m; PRAT, E: Ултра-висока издръжливост бетони, химия и микроструктура. HPC Symposium, Hong- Kong, Dezember 2000.

132. Cheyrezy, m; Maret, V; Frouin, L: Микроструктурен анализ на RPC (Реактивен прах). Cem.coner.res.vol.25, не. 7, S. 1491-1500,1995. .

133. Bouygues fa: jufornialybroschure zum betts de poudes Реактивни, 1996.

134. Рано. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Св. Сезонното съхранение на Solare "на енергията в резервоарите за гореща вода изготви високоефективен бетон. 6-и международен симпозиум за висока якост / висока производителност. Leipzig, юни 2002 г.

135. Броди бр., Комохов, стр. et al. Промени в обема в реакциите на хидратация и прекристализация на минерални свързващи вещества / наука и технологии, -2003, №7

136. БАБКОВ В.В., Шелков А.f., Комохов, стр. Аспекти на издръжливостта на циментовия камък / Цимент-1988 г. и №3 от 14-16.

137. Alexandrovsky s.v. Някои характеристики на свиването на бетон и стоманобетон, 1959 No. 10 от 8-10.

138. Shaikin A.V. Структура, сила и устойчивост на пукнатина на циментовия камък. M: Stroyzdat 1974,191 p.

139. Шекин А.В., Чеховски yu.v., Brusser M.I. Структура и свойства на циментовия бетон. М: Стройздат, 1979. 333м.

140. Cylosani Z.N. Свиване и пълзене бетон. Tbilisi: Издателство Анджелис. SSR, 1963. От 173 година.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov Yu.n., Pisanko T.N. Висока бетон. M: Стройздат. 1971. От 208.и? 6

Глава 1 Съвременни презентации и основни

Принципи на получаване на висококачествен бетон за прах.

1.1 Чуждестранен и вътрешен опит в използването на висококачествени бетон и фибробетони.

1.2 Бетонно компетентен, като фактор при предоставянето на функционални свойства.

1.3 Мотивация за висока якост и особено висококачествена реакция бетон и фибробетони.

1.4 Висока реакция на диспергирани прахове - основата на получаването на висококачествен бетон.

Заключения по глава 1.

Глава 2 Източни материали, Изследователски методи,

Инструменти и оборудване.

2.1 Характеристики на суровините.

2.2 Изследователски методи, уреди и оборудване.

2.2.1 Технология за подготовка на суровини и оценка на тяхната реакционна активност.

2.2.2 Технология за производство на бетонови смеси и измервателни уреди

Тода на техните тестове.

2.2.3 Изследователски методи. Инструменти и оборудване.

Глава 3 Топология на диспергираните системи, разпръснати

Подсилен бетон за прах и

Механизма на тяхното втвърдяване.

3.1 Топологията на композитни свързващи вещества и механизма на тяхното втвърдяване.

3.1.1 Структурен и топологичен анализ на композитни свързващи вещества. 59 P 3.1.2 Механизмът на хидратация и втвърдяване на композитни свързващи вещества - в резултат на структурната топология на съставите.

3.1.3 Топологията на диспергирания подсилен финзърз бетон.

Заключения относно глава 3.

Глава 4 Реологично състояние на суперпластични-ванизни диспергирани системи, прахообразни бетонни смеси и методология за оценка.

4.1 Развитие на методологията за оценка на граничния стрес от смяна и плавност на диспергираните системи и фини зърнени бетонови смеси.

4.2 Експериментална дефиниция на реологичните свойства на диспергираните системи и фини зърнени прахови смеси.

Заключения относно глава 4.

Глава 5 Оценка на реакционната активност на скалите и изследването на реактивните прахови смеси и бетон.

5.1 Реакционна активност на скалите в смес с цимент .- ■.

5.2 Принципи на подбор на прахообразен дисперминиран бетон, като се вземат предвид изискванията за материали.

5.3 Приемане на финозърнест прах диспергиран стоманобетон.

5.4 Приготвяне на бетонна смес.

5.5 Ефектът на съставите на прахообразни бетонни смеси върху техните свойства и дълготрайност в аксиалната компресия.

5.5.1 Влиянието на вида на суперпластификаторите върху разпръскваемостта. Между сместа и силата на бетона.

5.5.2 Ефект на суперпластичната доза.

5.5.3 Ефектът на дозата на микроцирема.

5.5.4 Ефектът от дела на базалтите и пясъка за сила.

Заключения относно глава 5.

Глава 6 Физико-техническите свойства на бетона и техните

Техническа и икономическа оценка.

6.1 Кинетични характеристики на образуването на якост на RPB и фибро-RPB.

6.2 Деформационни свойства Фибро-RPB.

6.3 Комбинирани промени в бетон за прах.

6.4 Абсорбция на водопроводна стоманобетон.

6.5 Техническа и икономическа оценка и производство на производството на ППБ.

Препоръчителен списък на дисертациите

• Състав, топологична структура и ретестертни свойства на реологични матрици за производство на ново поколение бетон 2011, кандидат на технически науки Ананяв, Сергей Викторович

• Партий пясък бетон ново поколение върху реакционната прахова връзка 2013, кандидат на технически науки Валиев, Дамир Маратов

• Висока якост финозърнест базалтофибробетон 2009, кандидат на технически науки Боровски, Игор Викторович

• Активиран с прах високо съдържание на пясъчен бетон и фибробетон с ниска специфична консумация на цимент на единица сила 2012, кандидат на технически науки Владин, Владимир Михайлович

• Активирана с прах с високо ясен бетон и фибробетон с ниска специфична консумация на цимент на единица сила 2011, кандидат на технически науки Бушнов, Алексей Викторович

Дисертацията (част от резюмето на автора) на тема "Тънкозърнеста реакционна прахообразна диспергирана стомана, използваща скали"

Значение на темата. Всяка година, освобождаването на висококачествено, силно силно силното бетон и този напредък и този напредък стана обективна реалност, поради значителни икономии на материални и енергийни ресурси, увеличаване на глобалната практика на бетон и стоманобетон.

Със значително увеличаване на якостта на бетона върху компресия, устойчивостта на пукнатини неизбежно е намалена и рискът от увеличаване на конструкциите. Диспергираната армировка на фиберния бетон изключва тези отрицателни свойства, което позволява производството на класове бетон над 80-100 със сила от 150-200 mPa, които имат ново качество - вискозен характер на унищожаване.

Анализът на научни произведения в областта на разпръснатото стоманобетон и тяхното производство във вътрешната практика показва, че основната ориентация не преследва използването на матрици с висока якост в такъв бетон. Класът на диспергиран стоманобетон върху якостта на натиск остава изключително нисък и ограничен до B30-B50. Тя не позволява добра адхезия на FIBRA с матрица, напълно използвайте стоманени влакна дори с ниска сила на празнината. Освен това се разработват на теория и на практика се произвеждат бетонни продукти с свободно положени влакна със степен на усилване на обема 5-9%; Пейте ги под действието на вибрациите с неконтролирани "мазни" циментови разтвори на състава: циментен пясък -1: 0.4 + 1: 2.0 при A / C \u003d 0.4, което е изключително разточително и повтаря Ниво на работа 1974. Значителен научен напредък в създаването на суперпластичен dB, микродизиращи смеси с микроцилизиращи, с реакционни активни прахове, изработени от висококачествени скали, позволяват да се доведат до 60% с помощта на суперпластификатори на олигомерен състав и хиперпластификатори на. \\ t Полимерна композиция. Тези постижения не се превърнаха в основата за създаване на стоманобетон с висока якост или фин прах от гладки смеси за самостоятелни приключения. Междувременно напредналите държави активно развиват нови поколения бетон за реакцията, подсилен с диспергирани влакна, тъкани се изливат обемни тънки плодове, комбинации с пръчка или пръчка с разпръснато армировка.

Всичко това определя значението на създаването на висококачествени финизрелни реакции-прах, разпръснати стоманобетонни марки 1000-1500, характеризиращи се с висока ефективност не само в изграждането на отговорни уникални сгради и структури, но и за продукти и общо дизайнерски продукти .

Работата по дисертация е извършена в съответствие с програмите на Института по строителни материали и конструкции на Мюнхенския технически университет (Германия) и инициативните произведения на Министерството на туристите и научната и техническата програма на Министерството на образованието на Русия "Научни изследвания на висшето училище по приоритетните насоки на науката и технологиите" на подпрограмата "архитектура и строителство" 2000-2004

Целта и целите на изследването. Целта на дисертационната работа е да се развият състави с високо якост на финизречен бетон за реакция, включително диспергиран стоманобетон, като се използват шлифовъчни скали.

За да постигне целта си, беше необходимо да се реши комплексът от следните задачи:

Разкриват теоретични предпоставки и мотивация за създаване на многокомпонентен финозърчтъчен бетон с много гъста, матрица с висока якост, получена чрез леене при ултра-ниско съдържание на вода, осигурявайки производството на бетон с вискозен характер по време на разрушаване и висока якост на опън по време на огъване;

Идентифициране на структурната топология на композитни свързващи вещества и диспергирани финизрелни състави, за да се получат математически модели на тяхната структура, за да се оценят разстоянията между грубите частици на пълнителя и между геометричните центрове на подсилващи влакна;

Разработване на методология за оценка на реологичните свойства на водопровсички системи, финизърнати прахообразни състави; изследване на реологичните си свойства;

Идентифициране на механизма на втвърдяване смесени свързващи вещества, проучване на структурните процеси;

Да се \u200b\u200bустанови необходимата плавност на многокомпонентни фини зърнени бетонови смеси, осигуряващи пълнежи с ниска смес от вискозитет и ултра-ниска якост на добив;

Оптимизиране на съставите на финизърнати дисперзирани стоманобетонни смеси с влакна d \u003d 0.1 mm и / \u003d 6 mm с минимално съдържание, достатъчно за увеличаване на съдържанието на опън от бетон, технология за готвене и установяване на ефекта на рецептите върху течливостта, плътността, въздуха кондициониране, сила и други физически свойства на бетона.

Научна новост на работа.

1. възможността за получаване на висококачествен фин циментен прах бетон бетон, включително разпръснати, изработени от бетонови смеси без развалини с тънки фракции от кварцов пясък, с реакционни скали на скала и микроцирем, със значителни скали и микрокарс, със значително увеличение Ефективността на суперпластификаторите към съдържанието на вода в смес от самостоятелно приключение до 10-11% (подходящо без полусупена смес за пресоване) от масата на сухите компоненти.

2. Теоретични основи на методите за определяне на производството на суперпластични течни дисперсионни системи са разработени и методи за оценка на разпространението на прахообразни смеси с свободно разпръскване и блокирана решетка.

3. Разкрива се топологична структура на композитни свързващи вещества и прах, включително разпръснати подсилени. Получават се математически модели на тяхната структура, определящи разстоянията между груби частици и между геометричните центрове на влакната в тялото на бетона.

4. Теоретично прогнозира и експериментално се оказа предимно проводим дифузионен механизъм на втвърдяване на композитни циментови свързващи вещества, усилване като увеличаване на съдържанието на пълнителя или значително увеличаване на дисперсията в сравнение с дисперсията на цимента.

5. Изследват се процесите на структурно образуване на фин прах за прах. Показано е, че прах бетон от суперпластични самостоятелни бетонни смеси е много по-плътно, кинетиката на увеличаването на тяхната сила е по-интензивна, а регулаторната сила е значително по-висока от бетона без съвместни предприятия, сгъваем със същото водно съдържание налягане от 40-50 mPa. Разработен е критерий за оценка на химическата активност на праховете.

6. оптимизирани състави на финизърнати разпръснати стоманобетонни смеси с тънък стоманен диаметър 0,15 и 6 mm дълъг, технологията на тяхното подготовка, знанието на въвеждането на компоненти и продължителността на смесването; Ефектът от състава върху плавността на плътността, е установено въздушно съдържащи бетонни смеси, якост при компресиране на бетона.

7. Изследвани са някои физико-технически свойства на разпръснати стоманобетон и основни модели на влияние върху тях от различни рецепти фактори.

Практическото значение на работата е да се разработи нови смеси с финизреца с фибри за пълнене на форми за продукти и структури, както без, така и с комбинирано армиране на пръти или без влакна за пълнене на форми с готови обемни тънки рамки . Използвайки силно сладки бетонови смеси, е възможно да се получат високи уважавани огъвания или сгъстени стоманобетонни конструкции с вискозен характер на унищожаване при действието на лимитните товари.

Получава тя висока плътност, висококачествена компресирана матрица със якост от 120-150 mPa, за да се увеличи адхезията с метал с цел използване на тънка и къса висококачествена Fibra 0.040,15 mm и дължина 6-9 mm, което позволява да се намали консумацията и устойчивостта на потока на бетонни смеси за технологии за инжекционни формования за производството на тънкостенни филигранни продукти с висока якост на опън при огъване.

Новите видове финозърнеста прах диспергиран бетон разширява номенклатурата на продукти и структури с високо якост на различни видове строителство.

Суровината на естествените пълнители се разширява от пълнители за камък, сухо и мокро магнитно разделяне по време на добив и обогатяване на рудни и неметални минерали.

Икономическата ефективност на развитите бетона се състои в значително намаляване на разглеждането на разглеждането чрез намаляване на разходите за бетонни смеси за производство на висококачествени продукти и структури.

Изпълнение на резултатите от научните изследвания. Разработените съединения са производствени тестове в Penza ZBBI Plant LLC и в производствената база на сглобяемия бетон CJSC Energoservis и се използват в Мюнхен в производството на балконни поддръжки, плочи и други продукти в жилищното строителство.

Апробация на работата. Основните разпоредби и резултатите от работата на дисертацията бяха представени и докладвани на международни и руски научни и технически конференции: "млада наука - ново хилядолетие" (Naberezhnye Chelnny, 1996), "Въпроси за планиране и строителство" (Пенза , 1996, 1997, 1999 г), "Съвременни проблеми на строителните материали" (Penza, 1998), "Модерно строителство" (1998), международни научни и технически конференции "Композитни строителни материали. Теория и практика ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "Ресурс и енергоспестяване като мотивация на творчеството в архитектурния процес на строителство" (Москва-Казан, 2003), "Актуални строителни въпроси" (Саранск, 2004), "Нова енергия и спестяване на ресурси Високотехнологична техника Технологии в производството на строителни материали "(Пенза, 2005), изцяло руската научна и практическа конференция" Градско планиране, реконструкция и инженерна подкрепа за устойчивото развитие на градовете на Волга "(Tolyatti, 2004), академични четения на расните "постижения, проблеми и потенциални насоки развитието на теорията и практиките на науката за строителни материали" (Казан, 2006).

Публикации. Според резултатите от извършените изследвания са публикувани 27 произведения (в списания в списъка на работата на WAK 2).

Структура и обхват на работа. Работата по дисертация се състои от въведение, 6 глави, основни заключения, приложения и списък с препратки от 160 артикула, е поставен на 175 страници на машинно посещение текст, съдържа 64 рисунки, 33 маси.

Подобна дисертационна работа в специалността "Строителни материали и продукти", 05.23.05 CIFRA VAK

• Рейотехнологични характеристики на пластифицирани циментови минерални разпръснати суспензии и бетонни смеси за производство на ефективен бетон 2012, кандидат на технически науки Глиаева, Екатерина Владимировна

• Висококачествена диспергирана стомана 2006, Кандидат на технически науки Симакина, Галина Николаевна

• Методологична и технологична основа за производство на високоякостен бетон с висока ранна сила за невоенни и ниски технологии за риза 2002 г., доктор по технически науки Демианова, Валентина Серафимовна

• Дисперс-подсилен финзьобен бетон върху техногенния пясък KMA за огъване 2012, кандидат на технически науки Клюел, Александър Василевич

• Самозапечатващи фини зърнени бетони и фибробетони на базата на високо напълнени модифицирани циментови свързващи вещества 2018, кандидат на технически науки БАЛИКОВ, Артемий Сергеевич

Заключение на дисертацията на тема "Строителни материали и продукти", Калашников, Сергей Владимирович

1. Анализът на състава и свойствата на разпръснатия бетон, произведен в Русия, показва, че те не отговарят напълно на техническите и икономическите изисквания, дължащи се на ниската якост на бетон (M 400-600). В този три- четири- и рядко пет компонентни бетон, не само разпръснати високосистемни армировки, но и нормална сила.

2. въз основа на теоретични идеи за възможността за постигане на максимални ефекти на суперпластификатори в диспергирани системи, които не съдържат груби натрошени агрегати, висока реакционна активност на микросилисовите и скални прахове, съвместно повишаване на реологичната работа на съвместното предприятие, \\ t Създаването на севкомпонентна висока якост финокачествена реакция бетонна матрица за фина и относително къса диспермирана армировка d \u003d 0.15-0.20 μm и / \u003d 6 mm, без да се образува "ехо" в производството на бетон и малко намалена течливост на PBS.

3. Показано е, че основният критерий за получаване на PBS под високо налягане е високата плавност на много гъста циментова смес от цимент, MK, скален прах и вода, осигурени чрез добавяне на съвместното предприятие. В това отношение е разработена методология за оценка на реологичните свойства на диспергираните системи и PBS. Установено е, че високата плавност на PBS е снабдена с ограничено напрежение на срязване от 5-10 PA и с водно съдържание от 10-11% от масата на сухите компоненти.

4. структурната топология на композитни свързващи вещества и разпръснати стоманобетон и техните математически модели на структурата са дадени. Създава се механизъм за йоно-дифузия чрез механизъм за решаване на втвърдяващи се композитни пълнителни свързващи вещества. Методи за изчисляване на средните разстояния между пясъчни частици в PBS, геометрични центрове в прахообразен бетон по различни формули и при различни параметри // /, d. Обективността на формулата на автора се показва в контраст с традиционно използваната. Оптималното разстояние и дебелината на циментиращия суспензиен слой в PBS трябва да бъде в рамките на 37-44 + 43-55 цт с поток от пясък 950-1000 kg и фракциите от неговите 0.1-0.5 и 0.14-0.63 mm, съответно.

5. Рейотехнологичните свойства на разпръснати и невъоръжени PBS са установени съгласно разработените методи. Оптималното счупване на PBS от конуса с размери D \u003d 100; d \u003d 70; H \u003d 60 mm трябва да бъде 25-30 cm. Открити коефициенти на покълване В зависимост от геометричните параметри на фипа и намаляване на разбивката на PBS, когато е блокиран от решетка. Показано е, че за изливане на PBS във форми с тъкани с обемни решетки, счупването трябва да бъде най-малко 28-30 cm.

6. Разработен е метод за оценка на реакционната активност на скални прахове в ниско циментови смеси (C: P - 1:10) в проби се пресоват при екструзионно налягане на формоване. Установено е, че със същата дейност, оценена със сила за 28 дни и в дългосрочно втвърдяване (1-1.5 години), предпочитанията, когато се използват в RPBS, трябва да се дават на прахове от породи с висока якост: базалт, диабаза, документ , кварц.

7. Изследвани са процесите на структурно образуване на бетон за прах. Установено е, че хвърлящите смеси през първите 10-20 минути след изливането се изолират до 40-50% от участващия въздух и изискват филм, който предотвратява образуването на гъста кора. Смесите започват да се привличат активно 7-10 часа след пълнене и усилване след 1 ден 30-40 mPa, през 2-ри ден-50-60 mPa.

8. Формулира основните експериментални и теоретични принципи за избора на бетонен състав със сила от 130-150 mPa. Кварцов пясък, за да се гарантира висока степен на якост на доходност PBS трябва да бъдат фини зърнени фракции

0.14-0.63 или 0.1-0.5 mm с насипна плътност 1400-1500 kg / m3 при скорост на потока от 950-1000 kg / m. Дебелината на суспензията на цимент-камък и MK между зърната от пясък трябва да бъде съответно 43-55 и 37-44 цт, съответно, когато съдържанието на вода и съвместното предприятие, осигуряващи счупване на смеси от 2530 cm. Най- Дисперсията на компютъра и каменното брашно трябва да бъде приблизително еднакво, съдържанието МК 15-20%, съдържанието на каменно брашно 40-55% от масата на цимента. Когато варира съдържанието на тези фактори, оптималният състав се избира чрез необходимото счупване на сместа и максимални индикатори за якост на компресиране след 2.7 и 28 дни.

9. Оптимизирани състави на финозърнат диспергиран стоманобетон със сила в компресия от 130-150 MPa с помощта на стоманена FIBRA с коефициент на укрепване // \u003d 1%. Разкрити са оптимални технологични параметри: разбъркването трябва да се извършва при високоскоростни миксери със специален дизайн, за предпочитане вакуум; Последователността на натоварващите компоненти и режимите на смесване, "почивка", строго регулирани.

10. Ефектът на състава върху плавността, плътността, е проучена диспергирано подсилена с въздух, за якост при компресиране на бетона. Беше разкрито, че разпръскваемостта на смесите, както и силата на бетона, зависят от редица рецепта и технологични фактори. При оптимизиране на математическата зависимост на течливостта, силата от индивидуалните, най-важните фактори са установени.

11. Изследват се някои физически технически свойства на разпръснатия омъмен бетон. Показва се, че бетон със сила при компресиране 120L

150 MPa има еластичен модул (44-47) -10 mPa, коефициентът на Поасон -0.31-0.34 (0.17-0.19 - в невъоръжено). Въздушно свиване на диспергиран стоманобетон 1.3-1.5 пъти по-нисък от този на невъоръжено. Висока устойчивост на замръзване, абсорбция на вода и въздушно свиване показват високите оперативни свойства на този бетон.

12. Производствените тестове и техническата и икономическата оценка показват необходимостта от организиране на производството и широкото въвеждане в изграждането на финозърнеста реакционна прахообразна диспергирана стомана.

Референции Изследване на дисертацията кандидат на технически науки Калашников, Сергей Владимирович, 2006

1. Aganin S.PE бетон ниска консумация на вода с модифициран кварцов пълнител. // Aquore for Office. стъпка. K.t.n., m, 1996.17 p.

2. Антропова В.А., Дробисвски В.А. Свойства на модифициран Steelfibetone // Бетон и армиран бетон. №3.2002. C.3-5.

3. Ахвердов I.N. Теоретични основи на конкретната наука .// Minsk. Висше училище, 1991,191 стр.

4. Бабаев ш., Комар А.А. Технология за енергоспестяване на стоманобетонни конструкции, изработени от високоякостна бетон с химически добавки. // m.: Stroyzdat, 1987. 240 p.

5. Bazenov Y.m. Бетони на XXI век. Енергоспестяваща и енергоспестяваща технология на строителни материали и структури // Материали от скаки. Научно Техно конференция. Белгород, 1995. 3-5.

6. Bazenov Yu.m. Висококачествени финизрели бетон // Строителни материали.

7. Bazenov Y.m. Подобряване на ефективността и ефективността на технологията на бетон // бетон и стоманобетон, 1988, №9. от. 14-16.

8. Bazenov Y.m. Бетонна технология. // Издател на Асоциацията на висшите учебни заведения, м.: 2002. 500 с.

9. Bazenov Y.m. Бетони с повишена трайност // Строителни материали, 1999, № 7-8. от. 21-22.

10. Bazhenov Y.m., Falikman v.r. Нов век: Нова ефективна бетон и технология. Материали на I изцяло руската конференция. М. 2001. От 91-101.

11. BATRAKOV v.G. и други. Super Superplasticizer QMS. // бетон и стоманобетон. 1985. №5. от. 18-20.

12. BATRAKOV v.G. Модифициран бетон // m.: Stroyzdat, 1998. 768 p.

13. Батратков връх. Бетонни модификатори Нови функции // Материали на I All-Russian Конференция по бетон и укрепване. М.: 2001, стр. 184-197.

14. Батраков, жк. Соболев K.I., Каприлеков с. et al. Висококачествени добавки с нисък цимент // Химически добавки и тяхното приложение при производството на сглобяемата производствена технология. М.: Ц.зов, 1999, стр. 83-87.

15. Батраков, жк., Каприлев С. et al. Оценка на ултрафинната загуба на металургична индустрия като добавки към бетон // бетон и стоманобетон, 1990. No. 12. p. 15-17.

16. Бацанов с.с. Електроенергия и химическа връзка. // Novosibirsk, издател Сан от СССР, 1962,195 стр.

17. Беркович Я.Б. Изследването на микроструктурата и силата на циментовия камък, подсилен от късо съединение хризотил азбест: автор. Dis. КОД. Техно наука Москва, 1975 г. - 20 с.

18. BARK M.T. Унищожаване на пълни полимери М. Химия, 1989 г. стр. 191.

19. Bryk M.T. Полимеризация върху твърда повърхност на неорганични вещества .// Kiev, Нукова Думка, 1981,288 стр.

20. Vasilik, стр., Голубев i.v. Използването на влакна в смеси от сухо строителство. // Строителни материали №2.2002. Стр.26-27.

21. Volzhensky A.V. Минерални свързващи вещества. М.; Стройцдат, 1986,463 стр.

22. Волков i.v. Проблеми при прилагането на Fibrobeton във вътрешното строителство. // Строителни материали 2004. - №6. Стр. 12-13.

23. Волков i.v. Fiber бетон и перспективи за приложение в строителни конструкции // Строителни материали, оборудване, технологии 21 век. 2004. № 5. S.5-7.

24. Волков i.v. Дизайн на фибробетон. Obz. inf. Серия "Строителни конструкции", Vol. 2. m, vniiis gosstroy USSR, 1988.-18C.

25. Volkov Yu.S. Използването на тежък бетон в строителството // бетон и стоманобетон, 1994, №7. от. 27-31.

26. Волков Ю.С. Монолитен подсилен бетон. // бетон и стоманобетон. 2000, №1, стр. 27-30.

27. VNN 56-97. "Дизайн и основни разпоредби на производствените технологии за фибробетон дизайн". М., 1997.

28. II, IP за някои от основните аспекти на теорията на хидратацията и хидраталното втвърдяване на свързващите вещества // Производството на международния конгрес на VI в химията цимент. Т. 2. m.; Стройздат, 1976, стр. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov v.a. Подслонени цименти и бетони. Киев. Budvelednik, 1978,184 p.

30. Demyanova B.C., Калашников с.В., Калашников v.i. et al. реакционна активност на натрошени скали в циментови състави. Известия Тулгу. Серия "Строителни материали, дизайни и структури". Тула. 2004. vol. 7. стр. 26-34.

31. Demyanova B.C., Калашников v.i., Minenko e.yu., свиване с биологични добавки // Stroyinfo, 2003, No. 13. стр. 10-13.

32. Долгопалов Н.н., Суханов М.А., Ефимов с.н. Нов тип цимент: циментова каменна структура / строителни материали. 1994 №1 стр. 5-6.

33. Starvels a.i., Vozhov Yu.S. Бетон и армиран бетон: наука и практика // материали от цялата руска конференция за бетон и армировка. M: 2001, p. 288-297.

34. Zimon A.D. Течна адхезия и омокряне. М.: Химия, 1974. стр. 12-13.

35. Kalashnikov v.i. Нестеров В.ю., Бокстов v.l., Комохов, цветен, Соломатов v.i., Maiznetsev v.ya, Trostya, v.m. Glinchlakovy строителни материали. Penza; 2000, 206 стр.

36. Kalashnikov v.i. Относно благоприятната роля на йонния електростатичен механизъм при дисперсията на съставите, разпръснати с минерални диспергии. // Устойчивостта на структури от автоклав бетон. Тес. В републиканска конференция. Талин 1984. стр. 68-71.

37. Kalashnikov v.i. Основи на пластифициращи минерални диспергирани системи за производство на строителни материали. // Теза за степента на D.N., Voronezh, 1996, 89 с

38. Kalashnikov v.i. Регулиране на усърдния ефект на суперпластификаторите въз основа на електростатичен подход. // Производство и приложение за химически добавки в строителството. Колекция от NTK TESES. София 1984. стр. 96-98.

39. Kalashnikov v.i. Отчитане на реологичните промени в бетонови смеси с суперпластификатори. // Материали на IX All-Union конференция на бетон и армировка (Tashkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Калашников в Л, Иванов и А. Характеристики на реологичните промени на циментовите състави под действието на йонно стабилизиращи пластификатори // Колекция от строителни работи "Технологична механика на бетон" Рига RPI, 1984 p. 103-118.

41. Kalashnikov v.i., Иванов I.А. Ролята на процедурните фактори и реологичните показатели на диспергираните състави. // Технологична механика на бетона. RIGA RPI, 1986. стр. 101-111.

42. Kalashnikov v.i., Иванов I.А., на структурно и реологично състояние на изключително откритите високо концентрирани диспергирани системи. // Производство на IV Национална конференция по механика и технология на композитни материали. Бан, София. 1985.

43. Kalashnikov v.i., Калашников s.v. Теорията за "втвърдяване на композитни циментови свързващи вещества. // Материали на Международната научна и техническа конференция" Действителни въпроси на строителството "Т.З. Ед. Държава на Мордовски. Университет, 2004. стр. 119-123.

44. Kalashnikov v.i., Калашников s.v. Върху теорията за втвърдяването на композитни циментови свързващи вещества. Материали на Международната научна и техническа конференция "Реални въпроси на строителството" ТЗ Ед. Мордовска държава Университет, 2004. стр. 119-123.

45. Kalashnikov v.i., Bastunov b.ji. Moskvin r.n. Образуване на якостта на карбоннела и кастообразни свързващи вещества. Монография. Депозиран в vgup vniyntpi, брой.2003,6.1 p.l.

46. \u200b\u200bKalashnikov v.i., Бастинов Б.ЙЛ, Тарасов Р.в., Комохов, ст.в., Кочшув В.А. Ефективни топлоустойчиви материали на базата на модифицирано свързващо шляри // Penza, 2004,117 стр.

47. Kalashnikov S. V. et al. Топология на композитни и разпръснати системи // Материали MNTK композитни строителни материали. Теория и практика. Penza, PDZ, 2005. стр. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin v.i. Инфрачервени спектри на повърхностни съединения. // m.: Наука, 1972,460 p.

49. Korshak v.v. Топлоустойчиви полимери. // m.: Наука, 1969,410 стр.

50. Kurbatov l.g., Rabinovich F.N. Ефективността на бетона, подсилена със стоманени фибир. // бетон и стоманобетон. 1980. L 3. стр. 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.f. Подсилен бетон с укрепване на стоманена тел подстригване // строителни материали в чужбина. 1971, №9, стр. 2-4.

52. Леонтиев V.N., Приходко В.А., Андреев V.A. Относно възможността за използване на въглеродни влакнести материали за подсилване бетон // строителни материали, 1991. №10. Стр. 27-28.

53. Лобанов I.А. Характеристики на структурата и свойствата на диспергиран стоманобетон // Производствени технологии и свойства на нови композитни строителни материали: междуустройство. Temop. Събота Научно TR. L: Lisi, 1086. стр. 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov al.v., jarbaek r влияние на армировката на влакна с базалтов влакна върху свойствата на леки и тежки бетон // нови проучвания на бетон и стоманобетон. РОСТОВ-ON-DON, 1997. стр. 7-12.

55. Mailian L.r., Shilov A.V. Огънете керамцитофони-бетонни елементи на груби базалтови влакна. Ростов N / D: Растеж. Държава Изграждане, университет, 2001. - 174 p.

56. Mailian R.L., пощенски l.r., Osipov km и други. Препоръки за проектиране на стоманобетонни конструкции от керамцит бетон с армировка на влакна на базалтовите влакна / Ростов-он-Дон, 1996. -14 p.

57. Минералогична енциклопедия / превод от английски. Л. Недра, 1985. от. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.p. Химия на неорганични строителни материали. М.; Стройздат, 1971, 311в.

59. Nerpin S.V., Chimunsky A.f., почвена физика. М. Наука. 1967,167С.

60. Несбетеев Г. В., Тимонов с.к. Свиване на деформации на бетон. 5-то академични четения RASN. Воронеж, Вурга, 1999. стр. 312-315.

61. Paschenko A.A., Сърбия v.p. Укрепване на циментовия камък с минерални влакна Киев, Ukrhhypitions - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Сърбия V.P., Starchevskaya e.a. Задължителни "вещества. Киев. Вицейско училище, 1975,441 стр.

63. Polaak a.f. Минерално свързващо втвърдяване. М.; Издателска литература за строителство, 1966,207 стр.

64. Поппова А.М. Строителство на сгради и конструкции от високо ясен бетон // Серия строителни конструкции // Общ преглед. Vol. 5. m.: Vniyntpi ussr gosstroy, 1990 77 p.

65. Poharenko, YU.V. Научни и практически основи за формиране на структурата и свойствата на фибробетоните: DIS. Док. Техно Науки: Санкт Петербург, 2004. стр. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Бетони, разпръснати подсилени с влакна: Преглед на VNIIESM. М., 1976 г. - 73 p.

67. Rabinovich F.N. Дисперсадеризиран бетон. М., Стройздат: 1989.-177 стр.

68. Rabinovich F.N. Някои въпроси от разпръснато укрепване на фибростъкло от бетонни материали // диспергирани стоманобетонни и структури от тях: тези на доклада. Република. Последователен. RIGA, 1 975. - стр. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Върху оптималното укрепване на бетонните конструкции на Steelfib // бетон и стоманобетон. 1986. № 3. стр. 17-19.

70. Rabinovich F.N. На нивата на разпръснато армировка на бетона. // Строителство и архитектура: Изв. Университети. 1981. No. 11. стр. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Използването на фибри, либриран бетон в промишлени дизайни // Fibrobeton и приложението му в строителството: труд niizb. М., 1979. - стр. 27-38.

72. Rabinovich F.N., КУРБАТОВ Л.Г. Използването на сталефибетон в проектите на инженерни конструкции // бетон и стоманобетон. 1984. - №12.-век. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Романов v.p. На границата на устойчивостта на пукнатина на финозърния бетон, подсилен със стоманени фибир // Механични компоненти. 1985. №2. С. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., КУРБАТОВ Л.Г. Монолитни дъна на резервоарите на плоскобранците // бетон и стоманобетон. -1981. №10. P. 24-25.

76. Соломатов v.i., Vyrojul v.n. и други. Композитни строителни материали и дизайн с нисък разглеждане .// Kiev, Budivelnik, 1991,144 p.

77. Stalefibeton и дизайн от него. Серията "строителни материали" е Vol. 7 vniyntpi. Москва. - 1990.

78. Стъкленият фибробетон и дизайните на него. Серия "Строителни материали". N.5. Vnifntpi.

79. Стрелков М.И. Промени в истинския състав на течната фаза с втвърдяването на свързващите вещества и механизмите на тяхното втвърдяване // производства на циментовата химия. М.; Promstroyisdat, 1956, стр. 183-200.

80. Sychev l.i., volovika a.v. Материали, подсилени с влакна / превод Ед: Материали с фибрарин. --M: Стройздат, 1982. 180 p.

81. Торопов Н.А. Химия на силикати и оксиди. Л.; Наука, 1974,440 ° С.

82. Третяков Н.Е., Филимонов V.N. Кинетика и катализъм / т.: 1972, №3,815-817 стр.

83. Fadda i.m. Интензивна отделна технология на бетона, изпълнена с базалт .// абстрактно ястие. K.T.N. M, 1993.22 стр.

84. Fibrobeton в Япония. Експресна информация. Строителни конструкции ", m, vniiis gosstroy ussr, 1983. 26 p.

85. Филимонов V.N. Спектроскопия на фотографски трансдукции в молекули .// l.: 1977, p. 213-228.

86. Хонг за. Свойства на бетон, съдържащ микрозащи и въглеродни влакна, обработени със Силан // Експресна информация. Брой номер 1.2001. Стр.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Филимонов V.N. Адсорбция и адсорбенти. // 1976, vol. 4, стр. 86-91.

88. Schwarzman A.A., Timilin I.A. Успехи на химията // 1957, Т. 23 №5, стр. 554-567.

89. Shelching Binders и финизърнати бетони въз основа на тях (под общото издание на V.D. Glukhovsky). Ташкент, Узбекистан, 1980.483 стр.

90. Юрген Шуберт, Калашников с.в. Топологията на смесените свързващи вещества и механизма на тяхното втвърдяване // Sat. Статии MSTK Нова енергия и спестяване на ресурси Високотехнологични технологии при производството на строителни материали. Penza, PDZ, 2005. стр. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Висококачествена подсилена с влакна смес с фракция за обема на влакна // Journal Aci Material.-2004.-Vol. 101, №4.- p. 281-286.

92. Batson G.b. Държавно-най-съвременното релтинско влакно бетон. Докладвани от Комитет на Asy 544. "Acy Journal". 1973, -70, D№ 11, -P. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup в / ударен отговор на ултра-високо-силно подсилен цимент циментова композит. // Journal Aci Material. 2002. - Vol. 99, №6. - стр.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. ВЪЗДЕЙСТВИЕ ОТГОВОР НА УЛТРА-Висококачествения цимент цимент Compsite // ACJ Material Journal. 2002 - vol. 99, № 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-entwicklung under erhalten./pleipziger massivbauseminar, 2000, bd. 10, S 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen Bei Beton und mauerwerk.// oster. Jngenieur-und architekten-zeitsehriet., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Механично поведение на конциниращия бетон за реактивен прах .// American Societe на Givil eagineers материали инженеринг. Вашингтон. DC. Ноември 1996, vol. 1, стр.555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung Sowie Verifizirung der eigenschaften saueresistente hochleistungbetone.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003.№ 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., RIIHL M VOM GUSSBeton Zum Selbstvendichtenden Beton. с. 243-249.

100. KLEINGELHOFER P. NEUE BETONVERFLISSIGER AUF База Policarboxilat.// Proc. 13. JBASIL WEIMAR 1997, BD. 1, S 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton MIT Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte.// E.v., 1998-Jn: Flugasche в Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4.25 Seiten.

102. Ричард П., мрамор М. Състав на реактивен прах бетон. Beginific Division Bougies.// Cement и бетонно Reesearch, Vol. 25. Не. 7, pp. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cheurrezy M. Реактивен прах Бетон с Heigh Deccttility и 200-800 MPA Compressive Congress.// AGJ SPJ 144-22, p. 507-518,1994.

104. Romualdy J.r., Mandel J.A. Якост на опън от бетон, засегнат от равномерно разпределени и разклонени дължини на тел армировка "Acy Journal". 1964, - 61, - № 6, - стр. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schmidt PC, HILBIG H., HEINZ DL Ultrahochfester Beton-Bereit козина Die Anwendung? Шрифтензеи Baustoffe.// Festschrift Zum 60. GeBurgstag von проф. Jng. Питър Шлисл. HEFT. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und und chensen von hochfestm beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1, S 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum baustoffe undermentprifungung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag Von проф. Д-р-jng. Питър Шиси. HEFT 2.2003 S 189-198.

108. Schmidm, Fenlinge.utntax; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Boton: перспективна козина Die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk + Tertigneil-Technik. 2003.№ 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schubert J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Berereit козина Die anwendung? Scnriftenreihe baustoffe. Fest - Schrift Zum 60. GeBurtstag von проф. Д-р. Питър Шлисл. HEFT 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereriit козина Die Anwendung? Scnriftenerihe Baustoffe.// Fest - Schrift Zum 60. GeBurtstag von проф. Д-р - ING. Питър Шлисл. HEFT 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche entwichlung der ihr beitzag zur entwichlung der betobaueise.// ster. Jngenieur-und architekten-zeitsehriet., 142.1997. H.9.125. Тейлър // MDF.

113. Wireang-Steel Fibraus бетон. //Concrete строителство. 1972,16, №1, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Въздействие Отговор на ултра-силно силно силно усилвано циментово композит // дневник за материали за ASJ. -2002.-Vol. 99, №6.-p. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., високопроизводителна стоманобетонна смес, съотношение с големи фракции на влакна // Journal Asj Material Journal. 2004, -Вол. 101, №4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell козина Ausfallenmengen Dichter Betone. BETONWETK + FESTIGTEIL-TECHNIK, HEFT 11, S. 63-76,1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire., Dugat J., Aitcin P.-C. Механични свойства и издръжливост на два индустриални реактивни прахове Cohcrete // ASJ Material Journal V.94. №4, S.286-290. Юли-Август, 1997.

118. De Larrard F., Sedran TH. Оптимизиране на Ultrahigh-производителния бетон чрез използване на модел за опаковане. CEM Бетонни ВЕИ, Vol.24 (6). S. 997-1008,1994.

119. Ричард П., мрамор М. Състав на реактивен прах бетон. CEM Coner.res.vol.25. No.7, S.1501-151111995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und annwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck Aus; BETON und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet ch., Moranville M. Оптимизиране на ренологичното поведение на реактивния прахообразен курере (RPC) .tagungsband Международен симпозиум за високопроизводителни и реактивни прахови бетони. Shebrke, Канада, август, 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Мостът на пешеходец / велосипед на Scherbooke. 4-ти Международен симпозиум за използване на висококачествена / висока производителност, Париж. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J.f., Puch C. Сравнително проучване на различни силициевци като добавки при високоефективни циментиращи материали. Материали и конструкции, Rjlem, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Ричард П. Ширези M.N. Реактивни прахови бетони с висока прочети и 200-800 mPa якост на натиск. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Използване на RPC в текущите кули за брутни потоци, международен симпозиум за високопроизводителни и реактивни прахови бетони, Шербрук, Канада, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Смес-прочувжение на високопроизводителен бетон. CEM Скандал. ВЕИ. Vol. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Механични свойства на реактивните прахови бетонни. Материали и структури, Vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Ролята на праховете в бетона: производство на 6-ия Международен симпозиум за оползотворяване на бетон с висока якост / висока производителност. S. 863-872,2002.

129. Richard P. Реактивен прах Бетон: нов ултра-висок циментиращ материал. 4-ти интерназова симпозиум за оползотворяване на висококачествена / високоефективна бетон, Париж, 1996.

130. uzawa, m; Masuda, t; Ширай, К; Шимояма, у; Танака, V: свежи свойства и сила на реактивен прах композитен материал (дуктал). Производство на конгреса на EST FIB, 2002.

131. VERNET, CH; Moranville, m; Cheyrezy, m; PRAT, E: Ултра-висока издръжливост бетони, химия и микроструктура. HPC Symposium, Hong- Kong, Dezember 2000.

132. Cheyrezy, m; Maret, V; Frouin, L: Микроструктурен анализ на RPC (Реактивен прах). Cem.coner.res.vol.25, не. 7, S. 1491-1500,1995. .

133. Bouygues fa: jufornialybroschure zum betts de poudes Реактивни, 1996.

134. Рано. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Св. Сезонното съхранение на Solare "на енергията в резервоарите за гореща вода изготви високоефективен бетон. 6-и международен симпозиум за висока якост / висока производителност. Leipzig, юни 2002 г.

135. Броди бр., Комохов, стр. et al. Промени в обема в реакциите на хидратация и прекристализация на минерални свързващи вещества / наука и технологии, -2003, №7

136. БАБКОВ В.В., Шелков А.f., Комохов, стр. Аспекти на издръжливостта на циментовия камък / Цимент-1988 г. и №3 от 14-16.

137. Alexandrovsky s.v. Някои характеристики на свиването на бетон и стоманобетон, 1959 No. 10 от 8-10.

138. Shaikin A.V. Структура, сила и устойчивост на пукнатина на циментовия камък. M: Stroyzdat 1974,191 p.

139. Шекин А.В., Чеховски yu.v., Brusser M.I. Структура и свойства на циментовия бетон. М: Стройздат, 1979. 333м.

140. Cylosani Z.N. Свиване и пълзене бетон. Tbilisi: Издателство Анджелис. SSR, 1963. От 173 година.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov Yu.n., Pisanko T.N. Висока бетон. M: Стройздат. 1971. От 208.и? 6

Моля, обърнете внимание, че представените по-горе научни текстове са публикувани за запознаване и получени чрез признаване на оригиналните текстове на THESES (OCR). В тази връзка те могат да съдържат грешки, свързани с несъвършенството на алгоритмите за разпознаване. В PDF дисертацията и резюметите на автора, които доставяме такива грешки.