V praxi je často nutné vypočítat hřeben nebo sloup pro maximální axiální (podélné) zatížení. Kritická je síla, při které vzpěra ztrácí svůj ustálený stav (nosnost). Stabilita sloupku je ovlivněna způsobem zajištění konců sloupku. Ve stavební mechanice se uvažuje o sedmi metodách zajištění konců stojanu. Budeme zvažovat tři hlavní způsoby:

Aby byla zajištěna určitá míra stability, je nutné, aby byly splněny následující podmínky:

Kde: P - herecké úsilí;

Je stanoven určitý bezpečnostní faktor stability

Při výpočtu elastických systémů je tedy nutné umět určit hodnotu kritické síly Pcr. Pokud musíme zavést, že síla P působící na hřeben způsobí jen malé odchylky od přímočarého tvaru hřebene délky v, lze to určit z rovnice

kde: E je modul pružnosti;
J_min- minimální moment setrvačnosti úseku;
M (z) - ohybový moment rovný M (z) = -P ω;
ω - velikost odchylky od přímočarého tvaru stojanu;
Řešení této diferenciální rovnice

A a B jsou integrační konstanty, určené okrajovými podmínkami.
Po provedení určitých akcí a substitucí získáme konečný výraz pro kritickou sílu P

Nejmenší hodnota kritické síly bude při n = 1 (celé číslo) a

Rovnice pružné linie vzpěry bude vypadat takto:

kde: z je aktuální pořadnice při maximální hodnotě z = l;
Přípustný výraz pro kritickou sílu se nazývá Eulerův vzorec. Je vidět, že velikost kritické síly závisí na tuhosti vzpěry EJ min přímo úměrně a na délce vzpěry l - nepřímo.
Jak bylo řečeno, stabilita pružné vzpěry závisí na způsobu jejího upevnění.
Doporučený bezpečnostní faktor pro ocelové sloupky je rovnoměrný
n y = 1,5 ÷ 3,0; pro dřevěné n y = 2,5 ÷ 3,5; pro litinu n y = 4,5 ÷ 5,5
Pro zohlednění způsobu upevnění konců regálu je zaveden koeficient konců snížené pružnosti regálu.

kde: μ - koeficient redukované délky (tabulka);
i min - nejmenší poloměr otáčení průřez stojany (stůl);
ι je délka stojanu;
Zavádí se faktor kritického zatížení:

, (stůl);
Při výpočtu průřezu regálu je tedy nutné vzít v úvahu koeficienty μ a ϑ, jejichž hodnota závisí na způsobu upevnění konců regálu a je uvedena v tabulkách referenční knihy na pevnostní materiály (GS Pisarenko a SP Fesik)
Uveďme příklad výpočtu kritické síly pro pevnou obdélníkovou tyč - 6 × 1 cm, délka tyče ι = 2 m. Upevnění konců podle schématu III.
Způsob platby:
Podle tabulky zjistíme koeficient ϑ = 9,97, μ = 1. Moment setrvačnosti řezu bude:

a kritický stres bude:

Je zřejmé, že kritická síla Pcr = 247 kgf způsobí napětí v tyči pouze 41 kgf / cm 2, což je mnohem menší než limit průtoku (1600 kgf / cm 2), ale tato síla způsobí ohnutí tyče. a tím i ztrátu stability.
Uvažujme další příklad výpočtu dřevěného stojanu kruhového průřezu upnutého na spodním konci a zavěšeného na horním konci (S.P. Fesik). Délka regálu je 4m, tlaková síla je N = 6tf. Přípustné napětí [σ] = 100 kgf / cm 2. Vezmeme koeficient snížení dovoleného napětí v tlaku φ = 0,5. Vypočítáme plochu průřezu stojanu:

Určete průměr stojanu:

Moment setrvačnosti řezu

Výpočet flexibility stojanu:
kde: μ = 0,7, na základě metody sevření konců stojanu;
Určete napětí ve stojanu:

Je zřejmé, že napětí v regálu je 100 kgf / cm 2 a je to přesně povolené napětí [σ] = 100 kgf / cm 2
Uvažujme třetí příklad výpočtu ocelového regálu vyrobeného z I-profilu, délky 1,5 m, tlakové síly 50 tf, dovoleného napětí [σ] = 1600 kgf / cm 2. Spodní konec stojanu je sevřený a horní konec je volný (metoda I).
Pro výběr úseku použijeme vzorec a nastavíme koeficient ϕ = 0,5, pak:

Vybíráme ze sortimentu I-nosník č. 36 a jeho údaj: F = 61,9 cm 2, i min = 2,89 cm.
Určete flexibilitu stojanu:

kde: μ z tabulky, dokonce 2, s přihlédnutím ke způsobu sevření stojanu;
Vypočtené napětí stojanu bude:

5 kg, což je přibližně přesně povolené napětí, a o 0,97 % více, což je přípustné v technických výpočtech.
Průřez tlačných tyčí bude racionální při největším poloměru otáčení. Při výpočtu specifického poloměru otáčení
nejoptimálnější jsou trubkové úseky, tenkostěnné; pro které je hodnota ξ = 1 ÷ 2,25 a pro plné nebo válcované profily ξ = 0,204 ÷ 0,5

závěry
Při výpočtu pevnosti a stability regálů, sloupů je nutné vzít v úvahu způsob upevnění konců regálů, použít doporučenou bezpečnostní rezervu.
Hodnota kritické síly se získá z diferenciální rovnice zakřivené středové osy vzpěry (L. Euler).
Aby byly zohledněny všechny faktory charakterizující zatížený stojan, byl zaveden koncept flexibility stojanu - λ, poskytnutý délkový faktor - μ, redukční faktor napětí - ϕ a faktor kritického zatížení - ϑ. Jejich hodnoty jsou převzaty z referenčních tabulek (G.S. Pisarentko a S.P. Fesik).
Jsou uvedeny přibližné výpočty hřebenů pro určení kritické síly - Ркр, kritického napětí - σкр, průměru hřebenů - d, pružnosti hřebenů - λ a dalších charakteristik.
Optimální průřez pro sloupky a sloupy jsou trubkové tenkostěnné profily se stejnými hlavními momenty setrvačnosti.

Použité knihy:
GS Pisarenko "Příručka o pevnosti materiálů."
SP Fesik "Příručka o pevnosti materiálů."
V A. Anuryev "Příručka konstruktéra-stavitele strojů".
SNiP II-6-74 „Zatížení a dopady, konstrukční normy“.

Výpočet středového sloupku

Regály jsou konstrukční prvky, které fungují především při stlačení a vybočení.

Při výpočtu regálu je nutné zajistit jeho pevnost a stabilitu. Stability je dosaženo volbou správného průřezu regálu.

Konstrukční schéma centrálního sloupku je akceptováno při výpočtu pro svislé zatížení jako kloubové na koncích, protože je dole a nahoře svařeno svařováním (viz obrázek 3).

B-sloupek nese 33 % celkové hmotnosti podlahy.

Celková hmotnost stropu N, kg bude stanovena: včetně hmotnosti sněhu, zatížení větrem, zatížení od tepelné izolace, zatížení od hmotnosti krycího rámu, zatížení podtlakem.

N = R2g,. (3.9)

kde g je celkové rovnoměrně rozložené zatížení, kg / m 2;

R je vnitřní poloměr nádrže, m.

Celková hmotnost desky se skládá z následujících typů zatížení:

• 1. Zatížení sněhem, g 1. Přijato g 1 = 100 kg / m 2;
• 2. Zatížení od tepelné izolace, g 2. Přijato g 2 = 45 kg / m 2;
• 3. Zatížení větrem, g 3. Přijato g3 = 40 kg/m2;
• 4. Zatížení od hmotnosti krycího rámu, g 4. Přijato g 4 = 100 kg / m 2
• 5. S přihlédnutím k nainstalovanému zařízení g 5. Přijato g 5 = 25 kg / m 2
• 6. Zatížení z vakua, g 6. Přijato g 6 = 45 kg / m 2.

A celková hmotnost stropu N, kg:

Síla vnímaná stojanem se vypočítá:

Požadovaná plocha průřezu stojanu se určuje pomocí následujícího vzorce:

Viz 2, (3.12)

kde: N je celková hmotnost podlahy, kg;

1600 kgf / cm 2, pro ocel VSt3sp;

Součinitel vzpěru se konstruktivně bere jako = 0,45.

Podle GOST 8732-75 je konstrukčně zvolena trubka s vnějším průměrem D h = 21 cm, vnitřním průměrem d b = 18 cm a tloušťkou stěny 1,5 cm, což je přípustné, protože dutina trubky bude vyplněna betonem.

Průřezová plocha potrubí, F:

Určí se moment setrvačnosti profilu (J) a poloměr otáčení (r). Respektive:

J = cm4, (3,14)

kde jsou geometrické charakteristiky řezu.

Poloměr otáčení:

r =, cm, (3,15)

kde J je moment setrvačnosti profilu;

F je plocha požadovaného úseku.

Flexibilita:

Napětí ve stojanu je určeno vzorcem:

Kgf / cm (3,17)

Přitom se podle tabulek v příloze 17 (A.N.Serenko) bere = 0,34

Výpočet pevnosti základny regálu

Návrhový tlak P na základ je určen:

R = R "+ R st + R bs, kg, (3,18)

Pst = F L g, kg, (3,19)

Pbs = L g b, kg, (3,20)

kde: P "je síla svislé tyče P" = 5885,6 kg;

R st - hmotnost stojanu, kg;

g - měrná hmotnost oceli g = 7,85 * 10 -3 kg /.

R BS - hmotnost betonu nalitého do stojanu stojanu, kg;

d b -specifická gravitace jakost betonu g b = 2,4 * 10 -3 kg /.

Potřebná plocha desky boty při dovoleném tlaku na písčitý podklad [y] f = 2 kg / cm 2:

Je akceptována deska se stranami: aChb = 0,65Ch0,65 m. Rozložené zatížení q na 1 cm desky se stanoví:

Návrhový ohybový moment, M:

Odhadovaný moment odporu, W:

Tloušťka desky d:

Předpokládá se tloušťka desky d = 20 mm.

1. Získání informací o materiálu tyče pro určení konečné pružnosti tyče výpočtem nebo z tabulky:

2. Získání informací o geometrických rozměrech průřezu, délce a způsobech upevnění konců pro určení kategorie tyče v závislosti na pružnosti:

kde A je plocha průřezu; J m i n - minimální moment setrvačnosti (z osy);

μ - koeficient redukované délky.

3. Volba návrhových vzorců pro stanovení kritické síly a kritického napětí.

4. Testování a zajišťování udržitelnosti.

Při výpočtu pomocí Eulerova vzorce je podmínka stability:

F- působící tlaková síla; - přípustný bezpečnostní faktor.

Při výpočtu podle Yasinského vzorce

kde a, b- návrhové koeficienty v závislosti na materiálu (hodnoty koeficientů jsou uvedeny v tabulce 36.1)

Pokud nejsou splněny podmínky stability, je nutné zvětšit plochu průřezu.

Někdy je nutné určit rezervu stability pro dané zatížení:

Při kontrole stability se vypočítaná rezerva odolnosti porovná s přípustnou:

Příklady řešení problémů

Řešení

1. Pružnost tyče je určena vzorcem

2. Určete minimální poloměr otáčení kružnice.

Nahrazení výrazů za J min a A(kruh sekce)

1. Faktor redukce délky pro dané schéma upevnění μ = 0,5.
2. Pružnost tyče bude stejná

Příklad 2 Jak se změní kritická síla tyče, pokud jsou konce upevněny? Porovnejte prezentovaná schémata (obr. 37.2)

Řešení

Kritická síla se zvýší 4krát.

Příklad 3 Jak se změní kritická síla při analýze stability, když se I-nosník (obr. 37.3a, I-nosník č. 12) nahradí obdélníkovou tyčí o stejné ploše (obr. 37.3 b ) ? Zbytek konstrukčních parametrů se nemění. Vypočítejte pomocí Eulerova vzorce.

Řešení

1. Určete šířku řezu obdélníku, výška řezu se rovná výšce řezu I nosníku. Geometrické parametry nosníku I č. 12 v souladu s GOST 8239-89 jsou následující:

průřezová plocha A 1 = 14,7 cm2;

minimum axiálních momentů setrvačnosti.

Podle podmínky je plocha obdélníkového průřezu rovna průřezové ploše I-paprsku. Určete šířku proužku ve výšce 12 cm.

2. Určete minimum osových momentů setrvačnosti.

3. Kritická síla je určena Eulerovým vzorcem:

4. Jiné rovné podmínky poměr kritických sil se rovná poměru minimálních momentů setrvačnosti:

5. Stabilita prutu průřezu I-nosník č. 12 je tedy 15x vyšší než stabilita prutu zvoleného obdélníkového průřezu.

Příklad 4 Zkontrolujte stabilitu tyče. Tyč o délce 1 m je na jednom konci sevřena, průřez - kanál č. 16, materiál - StZ, trojnásobná stabilita. Tyč je zatížena tlakovou silou 82 kN (obr. 37.4).

Řešení

1. Určete základní geometrické parametry profilu tyče v souladu s GOST 8240-89. Kanál č. 16: plocha průřezu 18,1 cm 2; minimální osový moment průřezu je 63,3 cm 4; minimální poloměr otáčení úseku r t; n = 1,87 cm.

Maximální flexibilita pro materiál StZ λ pre = 100.

Vypočítaná pružnost tyče na délku l = 1m = 1000mm

Vypočtený sloupec je sloupec s velkou flexibilitou, výpočet se provádí podle Eulerova vzorce.

4. Stav stability

82 kN< 105,5кН. Устойчивость стержня обеспечена.

Příklad 5. Na Obr. 2.83 ukazuje návrhový diagram trubkové vzpěry konstrukce letadla. Zkontrolujte stabilitu stojanu, když [ n y] = 2,5, pokud je vyroben z chromniklové oceli, pro kterou E = 2,1 * 10 5 a σ nc = 450 N / mm 2.

Řešení

Pro výpočet stability musí být známa kritická síla pro daný postoj. Je nutné stanovit, podle jakého vzorce se má vypočítat kritická síla, to znamená, že je nutné porovnat pružnost stojanu s konečnou pružností pro jeho materiál.

Vypočítáme hodnotu mezní pružnosti, protože neexistují žádné tabulkové údaje o λ, dříve pro materiál stojanu:

Abychom určili flexibilitu vypočítaného stojanu, vypočítáme geometrické charakteristiky jeho průřezu:

Určete flexibilitu stojanu:

a ujistěte se, že λ< λ пред, т. е. критическую силу можно опреде­лить ею формуле Эйлера:

Vypočteme vypočítaný (skutečný) bezpečnostní faktor:

Tím pádem, n y> [ n y] o 5,2 %.

Příklad 2.87. Zkontrolujte pevnost a stabilitu daného tyčového systému (obr. 2.86), Materiál tyčí - ocel St5 (σ t = 280 N / mm 2). Požadované bezpečnostní faktory: pevnost [n]= 1,8; udržitelnost = 2.2. Tyče mají kulatý průřez d1 = d2= 20 mm, d3 = 28 mm.

Řešení

Vyříznutí uzlu, ve kterém se tyče sbíhají, a sestavení rovnic rovnováhy pro síly na něj působící (obr. 2.86)

zjistíme, že daný systém je staticky neurčitý (tři neznámé síly a dvě rovnice statiky). Je zřejmé, že pro výpočet pevnosti a stability tyčí je nutné znát hodnoty podélných sil vznikajících v jejich průřezech, tedy je nutné odhalit statickou neurčitost.

Rovnici posunutí sestavíme na základě diagramu posunutí (obr. 2.87):

nebo nahrazením hodnot změn délek tyčí získáme

Po vyřešení této rovnice spolu s rovnicemi statiky zjistíme:

Napětí v průřezech prutů 1 a 2 (viz obr. 2.86):

Jejich bezpečnostní faktor

K určení bezpečnostního faktoru tyče 3 je nutné vypočítat kritickou sílu, a to vyžaduje určení pružnosti tyče, aby se rozhodlo, jaký vzorec najít N Kp by měl být použit.

Takže λ 0< λ < λ пред и крити­ческую силу следует определять по empirický vzorec:

Bezpečnostní faktor

Výpočet tedy ukazuje, že bezpečnostní faktor se blíží požadovanému a bezpečnostní faktor je mnohem vyšší než požadovaný, tj. se zvýšením zatížení systému se ztráta stability tyčí 3 pravděpodobnější než výskyt tečení v prutech 1 a 2.

NS operek budovy (obr. 5) je jednou staticky nedefinovaný. Neurčitost odhalíme na základě podmínky stejné tuhosti levé a pravé vzpěry a stejné velikosti vodorovných posuvů kloubového konce vzpěr.

Rýže. 5. Návrhové schéma rámu

5.1. Stanovení geometrických charakteristik

1. Výška sekce regálu
... Přijmeme
.

2. Šířka sekce regálu se bere podle sortimentu s přihlédnutím k ořezu
mm

3. Oblast průřezu
.

Odporový moment sekce
.

Statický moment
.

Moment setrvačnosti řezu
.

Poloměr otáčení řezu
.

5.2. Sběr nákladu

a) vodorovné zatížení

Lineární zatížení větrem

, (N/m)

,

kde - koeficient zohledňující hodnotu tlaku větru po výšce (příloha tabulka 8);

- aerodynamické koeficienty (at
m přijmout
;
);

- faktor bezpečnosti zatížení;

- standardní hodnota tlaku větru (při zadání).

Koncentrované síly od zatížení větrem na úrovni horní části vzpěry:

,
,

kde - podpůrná část farmy.

b) svislá zatížení

Shromážděme zatížení ve formě tabulky.

Tabulka 5

Sbírání nákladu na stojanu, N

název
Konstantní
1. Z krycího panelu
2. Z nosné konstrukce
3. Vlastní hmotnost stojanu (přibližná)
Celkový:
Dočasný
4. Zasněžené

Poznámka:

1. Zatížení od potahového panelu se určuje podle tabulky 1

,
.

2. Stanoví se zatížení od nosníku

.

3. Vlastní tíha oblouku
je určeno:

Horní pás
;

Spodní pás
;

Stojany.

Pro získání návrhového zatížení se prvky oblouku vynásobí odpovídající kovu nebo dřevu.

,
,
.

Neznámý
:
.

Ohybový moment na základně stojanu
.

Příčná síla
.

5.3. Zkontrolujte výpočet

V rovině ohybu

1. Kontrola normálního napětí

,

kde - součinitel, který zohledňuje dodatečný moment od podélné síly.

;
,

kde - koeficient upevnění (vezměte 2,2);
.

Podpětí by nemělo překročit 20 %. Pokud však minimální rozměry stojanu a
, pak může podpětí přesáhnout 20 %.

2. Kontrola odlupování ložiska při ohýbání

.

3. Kontrola stability ploché deformace:

,

kde
;
(Tabulka 2 Příloha 4).

Z roviny ohybu

4. Otestujte stabilitu

,

kde
, pokud
,
;

- vzdálenost mezi spojkami po délce stojanu. Při absenci spojení mezi sloupky se jako vypočtená délka bere celková délka sloupku.
.

5.4. Výpočet připevnění stojanu k základu

Pojďme si vypsat zátěže
a
z tabulky 5. Provedení uchycení regálu k základu je znázorněno na Obr. 6.

kde
.

Rýže. 6. Struktura připevnění stojanu k základu

2. Tlakové namáhání
, (Pa)

kde
.

3. Velikosti stlačených a natažených zón
.

4. Rozměry a :

;
.

5. Maximální tažná síla v kotvách

, (H)

6. Požadovaná oblast kotevních šroubů

,

kde
- koeficient zohledňující uvolnění závitu;

- koeficient zohledňující koncentraci napětí v závitu;

- koeficient zohledňující nerovnosti dvou kotev.

7. Požadovaný průměr kotvy
.

Průměr akceptujeme dle sortimentu (příloha tabulka 9).

8. Pro přijatý průměr kotvy je nutný otvor v traverze.
mm.

9. Šířka traverzy (úhel) Obr. 4 musí být minimálně
, tj.
.

Vezměme si rovnoramenný roh podle sortimentu (Příloha Tabulka 10).

11. Hodnota roznášecího zatížení v řezu šířky regálu (obr. 7 b).

.

12. Ohybový moment
,

kde
.

13. Požadovaný moment odporu
,

kde - návrhová odolnost oceli se bere na 240 MPa.

14. Pro předem přijatý roh
.

Pokud je tato podmínka splněna, přistoupíme ke kontrole napětí, pokud ne, vrátíme se ke kroku 10 a vezmeme větší roh.

15. Normální napětí
,

kde
- koeficient pracovních podmínek.

16. Průhyb paprsku
,

kde
Pa je modul pružnosti oceli;

- konečný průhyb (akceptujte ).

17. Vyberte průměr vodorovných šroubů z podmínky jejich uspořádání napříč vlákny ve dvou řadách po šířce stojanu
, kde
- vzdálenost mezi osami šroubů. Pokud přijmeme kovové šrouby, pak
,
.

Vezměme průměr vodorovných šroubů podle přílohy tabulky. deset.

18. Nejmenší únosnost šroubu:

a) podmínkou kolapsu krajního živlu
.

b) stavem ohybu
,

kde
- tabulka přílohy. jedenáct.

19. Počet vodorovných šroubů
,

kde
- nejmenší únosnost z položky 18;
- počet plátků.

Vezměme si počet šroubů sudé číslo od té doby uspořádáme je do dvou řad.

20. Délka podložky
,

kde - vzdálenost mezi osami šroubů podél zrna. Pokud jsou šrouby kovové
;

- počet vzdáleností po délce podšívky.

Výpočet sil v regálech se provádí s ohledem na zatížení působící na regál.

Střední regály

Střední pilíře rámu budovy fungují a jsou vypočteny jako centrálně stlačené prvky pro působení největší tlakové síly N z vlastní hmotnosti všech konstrukcí vozovky (G) a zatížení sněhem a zatížení sněhem (P cn).

Obrázek 8 - Zatížení na středním stojanu

Výpočet centrálně stlačených středních stojanů se provádí:

a) pro sílu

kde je vypočtená odolnost dřeva vůči stlačení podél vlákna;

Čistá plocha průřezu prvku;

b) stabilita

kde je součinitel vzpěru;

- vypočítaná plocha průřezu prvku;

Zátěže se shromažďují z oblasti pokrytí podle plánu na jeden střední stojan ().

Obrázek 9 - Nákladové prostory středních a krajních sloupů

Extrémní regály

Extrémní vzpěra je pod vlivem podélného zatížení vzhledem k ose vzpěry (G a P cn), které se sbírají plošně a příčně, a NS. Působením větru navíc vzniká podélná síla.

Obrázek 10 - Zatížení na vnějším stojanu

G je zatížení od vlastní hmotnosti konstrukcí vozovky;

X je horizontální koncentrovaná síla působící v bodě spojení příčníku s hřebenem.

V případě pevného ukončení podpěr pro rám s jedním polem:

Obrázek 11 - Schéma zatížení s pevným sevřením regálů v základu

kde jsou horizontální zatížení větrem z levého a pravého větru aplikovaná na hřeben v místě, kde k němu přiléhá příčka.

kde je výška průřezu nosníku nebo nosníku.

Vliv sil bude významný, pokud má nosník na podpoře významnou výšku.

V případě otočného ložiska na základu pro rám s jedním polem:

Obrázek 12 - Schéma zatížení s otočnou podporou regálů na základu

Pro vícepolové rámové konstrukce s větrem zleva p 2 a w 2 a s větrem zprava se p 1 a w 2 budou rovnat nule.

Koncové sloupky jsou počítány jako tlakově ohýbané prvky. Hodnoty podélné síly N a ohybového momentu M se berou pro takovou kombinaci zatížení, při které dochází k největším tlakovým napětím.

1) 0,9 (G + P c + vítr doleva)

2) 0,9 (G + P c + vítr zprava)

Pro hřeben, který je součástí rámu, se maximální ohybový moment bere jako max z těch vypočtených pro případ větru vlevo M l a vpravo M pr:

kde e je excentricita působení podélné síly N, která zahrnuje nejnepříznivější kombinaci zatížení G, P c, P b - každé se svým znaménkem.

Excentricita pro regály s konstantní výškou sekce je nula (e = 0) a pro regály s proměnnou výškou sekce se bere jako rozdíl mezi geometrickou osou nosné sekce a osou působení podélné síly.

Výpočet stlačených - zakřivených koncových stojanů se provádí:

a) síla:

b) pro stabilitu plochého ohybu bez upevnění nebo s odhadovanou délkou mezi upevňovacími body l p> 70b 2 / n podle vzorce:

Geometrické charakteristiky obsažené ve vzorcích jsou vypočteny v referenční části. Z roviny rámu jsou vzpěry počítány jako centrálně stlačený prvek.

Výpočet lisovaných a lisovaných-ohýbaných složených profilů se provádí podle výše uvedených vzorců, při výpočtu koeficientů φ a ξ však tyto vzorce zohledňují zvýšení pružnosti regálu díky pružnosti spojů spojujících větve. Tato zvýšená flexibilita se nazývá snížená flexibilita λn.

Výpočet příhradových regálů lze redukovat na výpočet farem. V tomto případě se rovnoměrně rozložené zatížení větrem sníží na koncentrované zatížení v uzlech farmy. Předpokládá se, že vertikální síly G, P c, P b jsou vnímány pouze tětivami vzpěry.