Koostage suletud soojusvarustussüsteem soojusvarustuse tsentraalse kvaliteedikontrolli ajakava kütte ja sooja veevarustuse kombineeritud koormuse järgi (temperatuuri suurendamine või reguleerimine).
Võtke tarnevee eeldatav temperatuur toitetorustikus t 1 \u003d 130 0 С tagasivoolutorus t 2 \u003d 70 0 С, pärast lifti t 3 \u003d 95 0 С. Kütmise kavandatud välistemperatuur tnro \u003d -31 0 С. Arvestuslik õhutemperatuur siseruumides tv \u003d 18 0 С. Arvutatud soojusvood on samad. Kuuma vee temperatuur sooja veevarustussüsteemides tgv \u003d 60 0 С, külma vee temperatuur t с \u003d 5 0 С. Kuuma veevarustuse koormuse tasakaalutegur a b \u003d 1,2. Kuumaveevarustussüsteemide veesoojendite sisselülitamise skeem on kaheastmeline järjestikune.
Lahendus. Eelnevalt teostame majapidamises kasutatava küttetemperatuuri diagrammi arvutamise ja koostamise nii, et katlapunkti toitetorustiku vee temperatuur on \u003d 70 0 С. Küttesüsteemide magistraalvee temperatuuride väärtused t 01 ; t 02 ; t 03 määratleme välisõhu temperatuuride arvutatud sõltuvuste (13), (14), (15) abil t n \u003d +8; 0; -10; -23; -31 ° C
Valemite (16), (17), (18) abil määrame väärtused:
Sest tn \u003d +8 0С väärtused t01, t02 ,t03 on vastavalt:
Samamoodi arvutatakse võrguvee temperatuuride arvutused muude väärtuste jaoks t n Kasutades arvutatud andmeid ja nõustudes toitetoru magistraalvee minimaalse temperatuuriga \u003d 70 0 С, koostame majapidamise küttekehade temperatuuri diagrammi (vt joonis 4). Temperatuuri graafiku purunemispunkt vastab võrguvee temperatuurile \u003d 70 0 C, \u003d 44,9 0 C, \u003d 55,3 0 C, välisõhu temperatuur \u003d -2,5 0 C. Võrguvee temperatuuri saadud väärtused kütte- ja olmeplaanil tabelis 4. Järgmisena jätkame kõrgendatud temperatuuri graafiku arvutamist. Arvestades ülekuumenemise väärtust D t n \u003d 7 0 C määrame kuumutatud kraanivee temperatuuri pärast esimese astme veesoojendit
Valemiga (19) määrame sooja vee tasakaalukoormuse
Valemi (20) abil määrame võrguvee kogu temperatuuride erinevuse d veesoojendite mõlemas astmes
Valemiga (21) määrame esimese astme veesoojendi võrguvee temperatuuride erinevuse välisõhu temperatuuride vahemikus alates t n \u003d +8 ° C kuni t " n \u003d -2,5 ° C
Määratleme välisõhu temperatuuride vahemiku jaoks veesoojendi teises etapis võrguvee temperatuuride erinevuse
Valemite (22) ja (25) abil määrame koguste väärtused d 2 ja d 1 välistemperatuurivahemiku jaoks t n alates t " n \u003d -2,5 ° C kuni t 0 \u003d -31 0 С. Seega jaoks t n \u003d -10 0 C need väärtused on:
Samamoodi viime läbi koguste arvutused d 2 ja d 1 väärtuste jaoks t n \u003d -23 ° C ja t n \u003d –31 0 С. Võrguvee temperatuur nii sissepuhke- kui ka tagasivoolutorustikus määratakse kõrgendatud temperatuuride ajakava järgi valemitega (24) ja (26).
Niisiis, jaoks t n \u003d +8 ° C ja t n \u003d -2,5 0 C need väärtused on
jaoks t n \u003d -10 ° C
Samamoodi teostame väärtuste arvutused t n \u003d -23 ° C ja -31 0 C. Saadud väärtused d 2, d 1, on kokku võetud tabelis 4.
Joonistage tagasivoolutoru võrguvee temperatuur pärast ventilatsioonisüsteemide küttekehasid välistemperatuuri vahemikus t n \u003d +8 ¸ -2,5 0 С, kasutame valemit (32)
Määrake väärtus t 2v jaoks t n \u003d +8 0 C. Esmalt seadisime väärtuseks 0 C. Me määrame kütteseadme temperatuuri pea ja vastavalt - t n \u003d +8 ° C ja t n \u003d -2,5 ° C
Arvutame võrrandi vasaku ja parema külje
Vasak külg 
Paremal küljel 
Kuna võrrandi parema ja vasaku külje numbrilised väärtused on lähedased (3% piires), aktsepteerime seda väärtust lõplikuna.
Õhu tsirkulatsiooniga ventilatsioonisüsteemide jaoks määrame valemi (34) abil võrguvee temperatuuri pärast küttekehasid t 2v jaoks t n \u003d t nro \u003d -31 0 C.
Siin on D väärtused t ; t ; t vaste t n \u003d t v \u003d -23 0 С. Kuna see avaldis lahendatakse valikmeetodi abil, siis määrame kõigepealt väärtuse t 2v \u003d 51 0 С. Määratlege D väärtused t K ja D t
Kuna avalduse vasakpoolne külg on paremal lähedane (0,99 »1), on varem aktsepteeritud väärtus t 2v \u003d 51 0 С loetakse lõplikuks. Tabeli 4 andmeid kasutades koostame kütte ja majapidamise ning temperatuuri reguleerimise ajakava (vt joonis 4).
Tabel 4 - suletud soojusvarustussüsteemi temperatuuri reguleerimise ajakavade arvutamine.
| t N | t 10 | t 20 | t 30 | d 1 | d 2 | t 1P | t 2P | t 2V |
| +8 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 17 |
| -2,5 | 70 | 44,9 | 55,3 | 5,9 | 8,5 | 75,9 | 36,4 | 44,9 |
| -10 | 90,2 | 5205 | 64,3 | 4,2 | 10,2 | 94,4 | 42,3 | 52,5 |
| -23 | 113,7 | 63,5 | 84,4 | 1,8 | 12,5 | 115,6 | 51 | 63,5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 0,4 | 14 | 130,4 | 56 | 51 |
 |
Joonis 4. Temperatuuri reguleerimise ajakavad suletud soojusvarustussüsteemis (¾ kütte- ja olmekütus; --- suurenenud)
Koostage avatud soojusvarustussüsteemi jaoks kohandatud (suurendatud) keskse kvaliteedikontrolli ajakava. Võtame bilansi suhte a b \u003d 1,1. Temperatuuri graafiku 0 С murdumispunkti jaoks arvestage toitetorustiku tarbevee minimaalse temperatuuriga. Võtke ülejäänud lähteandmed eelmisest osast.
Lahendus. Esiteks konstrueerime temperatuurigraafikud, kasutades arvutusi valemiga (13); (14); (15). Järgmisena ehitame majapidamise küttegraafiku, mille purunemispunkt vastab võrguvee temperatuurile 0 С; 0 ° C; 0 C ja välistemperatuur on 0 C. Järgmisena jätkame kohandatud ajakava arvutamist. Määratlege kuuma vee tasakaalukoormus
Me määrame sooja vee tasakaalukoormuse ja eeldatava küttekoormuse suhte
Mitme välisõhu temperatuuri jaoks t n \u003d +8 ° C; -10 ° C; -25 ° C; -31 0 С, määrame suhtelise soojuse tarbimise kütmiseks vastavalt valemile (29) `; Näiteks jaoks t n \u003d -10 on:
Seejärel võetakse eelmisest osast teada olevad väärtused t c; t h; q; Dt määrake iga väärtuse jaoks valem (30) t m võrguvee suhtelised kulud kütmiseks.
Näiteks jaoks t n \u003d -10 0 C on:
Samamoodi teostame arvutused muude väärtuste jaoks t n
Varuvee temperatuur söödas t 1p ja vastupidi t 2 torustikku kohandatud ajakava jaoks määratakse valemite (27) ja (28) abil.
Niisiis, jaoks t n \u003d -10 0 C saame
Teeme arvutused t 1p ja t 2p ja muude väärtuste jaoks t n Kasutame arvutatud sõltuvuste (32) ja (34) abil veevee temperatuuri t 2v pärast ventilatsiooniküttekehasid t n \u003d +8 ° C ja t n \u003d -31 0 C (retsirkulatsiooni juuresolekul). Väärtuses t n \u003d +8 0 C, seadsime kõigepealt väärtuse t 2v \u003d 23 0 C.
Määratlege väärtused Dt juurde ja Dt kuni
; 
Kuna võrrandi vasaku ja parema külje arvväärtused on lähedased, on varem aktsepteeritud väärtus t 2v \u003d 23 0 C, loetakse lõplikuks. Samuti määratleme väärtused t 2v kell t n \u003d t 0 \u003d -31 0 C. Määrame kõigepealt väärtuse t 2v \u003d 47 ° C
Arvutame D väärtused t juurde ja
Arvutatud väärtuste saadud väärtused on kokku võetud tabelis 3.5
Tabel 5 - avatud soojusvarustussüsteemi suurendatud (kohandatud) ajakava arvutamine.
| t n | t 10 | t 20 | t 30 | `Q 0 | `G 0 | t 1p | t 2p | t 2v |
| +8 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,2 | 0,65 | 64 | 39,3 | 23 |
| 1,9 | 60 | 40,4 | 48,6 | 0,33 | 0,8 | 64 | 39,3 | 40,4 |
| -10 | 90.2 | 52.5 | 64.3 | 0,59 | 0,95 | 87.8 | 51.8 | 52.5 |
| -23 | 113.7 | 63.5 | 84.4 | 0,84 | 1,02 | 113 | 63,6 | 63.5 |
| -31 | 130 | 70 | 95 | 1 | 1,04 | 130 | 70 | 51 |
Kasutades tabeli 5 andmeid, koostame võrguvee kütte-, olme- ja kõrge temperatuuri graafikud.
Joonis 5 koduküte ( ) ja suurenenud (----) krundid võrgu veetemperatuuri jaoks avatud soojusvarustussüsteemi jaoks
Suletud soojusvarustussüsteemi kahe toruga veeküttevõrgu peamiste soojustorustike hüdrauliline arvutamine.
Küttesüsteemi projektiskeem soojusallikast (IT) kuni linnaosadeni (HV) on näidatud joonisel 6. Temperatuuri deformatsioonide kompenseerimiseks varustage tihenduskarbi kompensaatorid. Spetsiifiline rõhukaotus piki põhiliini peaks olema suurusjärgus 30-80 Pa / m.
 |
Joonis 6. Põhiküttevõrgu asustusskeem.
Lahendus. Arvutamine viiakse läbi toitetorustiku jaoks. Võtame peatee jaoks pikima ja hõivatuima küttesüsteemi haru IT-st KV 4-ni (lõigud 1,2,3) ja jätkame selle arvutamist. Kirjanduse hüdrauliliste arvutuste tabelite ning koolitusjuhendi lisa nr 12 kohaselt, mis põhineb teadaolevatel jahutusvedeliku kuludel, keskendudes erirõhukaotusele R vahemikus 30 kuni 80 Pa / m määrame sektsioonide 1, 2, 3 torujuhtmete läbimõõdud d n xSmm, tegelik õhurõhukaotus R, Pa / m, vee kiirus V, m / s.
Peamagistraali lõikudes teadaolevate läbimõõtude põhjal määrame kohalike takistuskoefitsientide summa S x ja nende ekvivalentsed pikkused Le. Nii et 1. jaotises on peaklapp ( x\u003d 0,5), tee läbikäigu kohta voolu jagamisel ( x\u003d 1,0), tihenduskarbi kompensaatorite arv ( x\u003d 0,3) krundil, määrame sõltuvalt proovitüki pikkusest L ja fikseeritud tugede vahelisest maksimaalsest lubatud vahekaugusest l. Vastavalt taotlusele №17 õppejuhend juhendile D y \u003d 600 mm, see vahemaa on 160 meetrit. Seetõttu peaks jaotises 1, 400 m pikkuses, olema kolm näärikompensaatorit. Kohalike takistustegurite S summa x sellel saidil saab olema
S x\u003d 0,5 + 1,0 + 3 × 0,3 \u003d 2,4
Vastavalt koolitusjuhendi taotlusele nr 14 (eest Et e \u003d 0,0005m) ekvivalentpikkus l u jaoks x\u003d 1,0 on 32,9 m. Krundi ekvivalentne pikkus L e saab olema
L e \u003d l e × S x\u003d 32,9 × 2,4 \u003d 79 m
L n \u003d L+ L e \u003d 400 + 79 \u003d 479 m
Seejärel määrame jaotises 1 rõhukao DP
D Lk= R × L n \u003d 42 × 479 \u003d 20118 Pa
Samamoodi teostame peatee maanteelõikude 2 ja 3 hüdraulilisi arvutusi (vt tabelit 6 ja tabelit 7).
Järgmisena jätkame harude arvutamist. Survekao D ühendamise põhimõttel Lk alates voogude jagamise punktist kuni süsteemi erinevate harude lõpp-punktideni (CV) peaksid olema üksteisega võrdsed. Seetõttu on harude hüdraulilisel arvutamisel vaja püüda täita järgmisi tingimusi:
D Lk 4 + 5 \u003d D Lk 2 + 3; D Lk 6 \u003d D Lk 5; D Lk 7 \u003d D Lk 3
Nendele tingimustele tuginedes leiame harude ligikaudsed konkreetsed rõhukadud. Niisiis, sektsioonide 4 ja 5 harude jaoks saame
Koefitsient avõttes arvesse rõhukao osakaalu kohalikule takistusele, määratleme valemiga
siis 
Pa / m
Keskendumine R\u003d 69 Pa / m määrake torujuhtmete läbimõõdud, hüdriarvestuse tabelitest tulenev konkreetne rõhukadu R, kiirused Vrõhukadu D Lk lõikudes 4 ja 5. Sarnaselt arvutame harud 6 ja 7, olles eelnevalt nende ligikaudse väärtuse määranud R.
Pa / m
Pa / m
Tabel 6 - kohalike takistuste ekvivalentse pikkuse arvutamine
| Krundi number | dn x S, mm | L, m | Kohaliku vastupanu tüüp | x | Kogus | åx | l e, m | Le, m |
| 1 | 630x10 | 400 | 1. väravaventiil 2. tihenduskarbi kompensaator | 0.5 0.3 1.0 | 1 3 1 | 2,4 | 32,9 | 79 |
| 2 | 480x10 | 750 | 1. järsk ahenemine 2. tihenduskarbi kompensaator 3. tee möödavoolu jagamisel | 0.5 0.3 1.0 | 1 6 1 | 3,3 | 23,4 | 77 |
| 3 | 426x10 | 600 | 1. järsk ahenemine 2. tihenduskarbi kompensaator 3. väravaventiil | 0.5 0.3 0.5 | 1 4 1 | 2,2 | 20,2 | 44,4 |
| 4 | 426x10 | 500 | 1. harutee 2. väravaventiil 3. tihenduskarbi kompensaator 4. tee mööda | 1.5 0.5 0.3 1.0 | 1 1 4 1 | 4.2 | 20.2 | 85 |
| 5 | 325x8 | 400 | 1. tihenduskarbi kompensaator 2. väravaventiil | 0.3 0.5 | 4 1 | 1.7 | 14 | 24 |
| 6 | 325x8 | 300 | 1. harutee 2. tihenduskarbi kompensaator 3. väravaventiil | 1.5 0.5 0.5 | 1 2 2 | 3.5 | 14 | 49 |
| 7 | 325x8 | 200 | 1. harutee oja jagamisel 2.Vaata 3. täitekarp | 1.5 0.5 0.3 | 1 2 2 | 3.1 | 14 | 44 |
Tabel 7 - torujuhtmete hüdrauliline arvutus
| Krundi number | G, t / h | Pikkus m | dns, mm | V, m / s | R, Pa / m | DP, Pa | åDP, Pa | ||
| L | Le | Lp | |||||||
| 1 2 3 | 1700 950 500 | 400 750 600 | 79 77 44 | 479 827 644 | 630x10 480x10 426x10 | 1.65 1.6 1.35 | 42 55 45 | 20118 45485 28980 | 94583 74465 28980 |
| 4 5 | 750 350 | 500 400 | 85 24 | 585 424 | 426x10 325x8 | 1.68 1.35 | 70 64 | 40950 27136 | 68086 27136 |
| 6 | 400 | 300 | 49 | 349 | 325x8 | 1.55 | 83 | 28967 | 28967 |
| 7 | 450 | 200 | 44 | 244 | 325x8 | 1.75 | 105 | 25620 | 25620 |
Me määratleme harude rõhukadude jäägi. Jaotise 4 ja 5 erinevus harul on järgmine:
Haru 6 erinevus on järgmine:
Erinevus harul 7 on.
Arvutid on pikka aega ja edukalt töötanud mitte ainult kontoritöötajate töölaudadel, vaid ka tööstus- ja protsessijuhtimissüsteemides. Automaatika haldab edukalt hoonete soojusvarustussüsteemide parameetreid, pakkudes nende sees ...
Seadistatud nõutav õhutemperatuur (mõnikord muutub päeva jooksul säästmiseks).
Kuid automatiseerimine peab olema õigesti konfigureeritud, andke talle tööks lähteandmed ja algoritmid! See artikkel räägib kuumutamise optimaalsest temperatuurigraafikust - veeküttesüsteemi jahutusvedeliku temperatuuri sõltuvusest erinevatel välistemperatuuridel.
Seda teemat on juba käsitletud artiklis. Siin ei arvuta me objekti soojuskaod, vaid võtame arvesse olukorda, kui need soojuskaod on teada varasematest arvutustest või olemasoleva objekti tegelikust toimimisest. Kui objekt on töövalmis, on parem võtta soojuskao väärtus arvutatud välistemperatuuri juures eelmiste tööaastate statistilistest tegelikest andmetest.
Ülaltoodud artiklis lahendatakse jahutusvedeliku temperatuuri sõltuvuse välisõhu temperatuurist mittelineaarsete võrrandite süsteem numbriliselt. See artikkel tutvustab "otseseid" valemeid veetemperatuuri arvutamiseks "toite" ja "tagasituleku" juures, mis on analüütiline lahendus probleemile.
Võite lugeda Exceli lehe lahtrite värvide kohta, mida kasutatakse lehe artiklites vormindamiseks « ».
Kuumutamise temperatuurigraafiku arvutamine Excelis.
Niisiis, katla ja / või soojusüksuse töö seadistamisel sõltuvalt välistemperatuurist peab automaatikasüsteem seadma temperatuuri ajakava.
Võib-olla on õigem paigutada õhutemperatuuri andur hoone sisse ja konfigureerida jahutusvedeliku temperatuuri kontrollsüsteemi töö siseõhu temperatuurist lähtuvalt. Kuid sageli on anduri asukohta keeruline valida, kuna objekti erinevates ruumides on erinev temperatuur või kui see koht on soojusüksusest märkimisväärselt kaugel.
Vaatleme näidet. Oletame, et meil on objekt - hoone või hoonete rühm, mis saavad soojusenergiat ühest ühisest suletud soojusallikast - katlaruumist ja / või kütteseadmest. Suletud allikas on allikas, millest sooja vee valimine veevarustamiseks on keelatud. Meie näites eeldame, et lisaks kuuma vee otsesele valimisele pole ka sooja vee tarnimiseks soojusenergia valikut.
Arvutuste õigsuse võrdlemiseks ja kontrollimiseks võtame lähteandmed ülalnimetatud artiklist “Veesoojenduse arvutamine 5 minutiga!” ja koostage Excelis väike programm küttetemperatuuri graafiku arvutamiseks.
Lähteandmed:
1. Objekti (hoone) hinnanguline (või tegelik) soojakadu Q lk grammides tunnis arvutatud välistemperatuuril t nr kirjuta üles
lahtrisse D3: 0,004790
2. Eeldatav õhutemperatuur objektil (hoones) t bp ° C sisestage
lahtrisse D4: 20
3. Eeldatav välistemperatuur t nr ° C sisestage
lahtrisse D5: -37
4. Eeldatav veetemperatuur “toites” t ol ° C sisestame
lahtrisse D6: 90
5. Eeldatav veetemperatuur tagasituleku korral t op ° C sisestage
lahtrisse D7: 70
6. Rakendatud kütteseadmete soojusülekande mittelineaarsuse näitaja n kirjuta üles
lahtrisse D8: 0,30
7. Praegune (meid huvitav) välistemperatuur t n ° C sisestage
lahtrisse D9: -10
Lahtrite väärtusedD3 – D8 konkreetse objekti jaoks salvestatakse üks kord ja siis ei muutu. Lahtri väärtusD8 saab (ja peaks) muutma, määrates jahutusvedeliku parameetrid erinevateks ilmadeks.
Arvutuste tulemused:
8. Eeldatav veevool süsteemis G lk t / h arvutame
lahtris D11: \u003d D3 * 1000 / (D6-D7) =0,239
G lk = Q lk *1000/(t pr — t op )
9. Suhteline soojusvoog q määratlema
lahtris D12: \u003d (D4-D9) / (D4-D5) =0,53
q =(t VR — t n )/(t VR — t nr )
10. Vee temperatuur söötmisel t n ° C-s arvutame
lahtris D13: \u003d D4 + 0,5 * (D6-D7) * D12 + 0,5 * (D6 + D7-2 * D4) * D12 ^ (1 / (1 + D8)) =61,9
t n = t VR +0,5*(t pr – t op )* q +0,5*(t pr + t op -2* t VR )* q (1/(1+ n ))
11. Tagasivoolu temperatuur t umbes ° C-s arvutame
lahtris D14: \u003d D4-0,5 * (D6-D7) * D12 + 0,5 * (D6 + D7-2 * D4) * D12 ^ (1 / (1 + D8)) =51,4
t umbes = t VR -0,5*(t pr – t op )* q +0,5*(t pr + t op -2* t VR )* q (1/(1+ n ))
Sööda veetemperatuuri arvutamine Excelis t n ja "tagasi" t umbes valitud välistemperatuuri jaoks t n tehtud.
Teeme sarnase arvutuse mitme erineva välistemperatuuri kohta ja koostame küttetemperatuuri graafiku. (Graafikute koostamise kohta saate lugeda Excelis.)
Kütmise temperatuurigraafiku saadud väärtusi kontrollime tulemustega, mis on saadud artiklis “Veesoojenduse arvutamine 5 minutiga!” - väärtused ühtivad!
Tulemused.
Kütte temperatuurigraafiku esitatud arvutuse praktiline väärtus on see, et see võtab arvesse paigaldatud seadmete tüüpi ja nendes seadmetes asuva jahutusvedeliku liikumissuunda. Soojusülekande mittelineaarsuse koefitsient n , millel on märgatav mõju erinevate seadmete kuumutamise temperatuuri ajakavale, on erinev.
Enamik linnakortereid on ühendatud keskküttevõrguga. Suurte linnade peamine soojusallikas on tavaliselt katlamajad ja soojuselektrijaamad. Soojuse tagamiseks majas kasutatakse jahutusvedelikku. Tavaliselt on see vesi. See kuumutatakse teatud temperatuurini ja juhitakse küttesüsteemi. Kuid temperatuur küttesüsteemis võib olla erinev ja seda seostatakse välisõhu temperatuurinäitajatega.
Linnakorterite efektiivseks soojuse tagamiseks on vaja regulatsiooni. Seadistatud kütterežiimi järgimine aitab temperatuuri ajakava. Mis on kuumutamise temperatuurigraafik, mis tüüpi see on, kus seda kasutatakse ja kuidas seda koostada - sellest kõigest räägib artikkel.
Temperatuuri ajakava järgi mõistke ajakava, mis näitab vajalikku veetemperatuuri soojusvarustussüsteemis, sõltuvalt välistemperatuuri tasemest. Kõige sagedamini määratakse keskkütte jaoks kuumutamise temperatuurirežiimi ajakava. Selle ajakava kohaselt tarnitakse soojust linnakorteritesse ja muudesse inimeste kasutatavatesse objektidesse. Selline ajakava võimaldab teil säilitada optimaalset temperatuuri ja säästa ressursse kütmiseks.
Millal on vaja temperatuuri diagrammi?
Lisaks keskküttele kasutatakse ajakava laialdaselt ka kodumaistes autonoomsetes küttesüsteemides. Lisaks vajadusele reguleerida ruumis temperatuuri, kasutatakse ajakava ka koduste küttesüsteemide töö turvameetmete pakkumiseks. See kehtib eriti nende kohta, kes teostavad süsteemi paigaldamise. Kuna korteri kütmiseks vajalike seadmete parameetrite valik sõltub otseselt temperatuuri graafikust.
Lähtudes piirkonna kliimatingimustest ja temperatuuride ajakavast valitakse boiler, küttetorud. Radiaatori võimsus, süsteemi pikkus ja sektsioonide arv sõltuvad ka standardis seatud temperatuurist. Lõppude lõpuks peaks korteri kütteradiaatorite temperatuur olema normi piires. Võite lugeda malmist radiaatorite tehniliste omaduste kohta.
Millised on temperatuurigraafikud?
Diagrammid võivad olla erinevad. Korteri küttepatareide temperatuurinorm sõltub valitud variandist.
Konkreetse ajakava valik sõltub:
- piirkonna kliima;
- katlaruumi seadmed;
- küttesüsteemi tehnilised ja majanduslikud näitajad.
Eristatakse ühe- ja kahetorusoojusvarustussüsteemide ajakavasid.
Määrake küttetemperatuuri graafik kahekohaliselt. Näiteks dekodeeritakse temperatuur 95–70 kuumutamise ajakava järgnevalt. Soovitud õhutemperatuuri säilitamiseks korteris peab jahutusvedelik sisenema süsteemi temperatuuriga +95 kraadi ja väljumiseks - temperatuuriga +70 kraadi. Reeglina kasutatakse sellist ajakava autonoomseks kütmiseks. Kõik vanad 10 korruse kõrgusega majad on mõeldud küttegraafiku jaoks 95 70. Kuid kui majas on palju korruseid, on sobivam temperatuuril 70 70 küttekeha.
Kaasaegsetes uutes hoonetes on küttesüsteemide arvutamisel kõige sagedamini aktsepteeritud ajakava 90-70 või 80-60. Tõsi, teise variandi võib disainer oma äranägemisel heaks kiita. Mida madalam on õhutemperatuur, seda jahutusvedelikul peab olema kõrgem temperatuur küttesüsteemi sisenedes. Temperatuuri ajakava valitakse reeglina ehitise küttesüsteemi kavandamisel.
Ajakava omadused
Temperatuuri graafiku näitajad töötatakse välja vastavalt küttesüsteemi, katla võimalustele, tänava temperatuuride erinevustele. Olles loonud temperatuuri tasakaalu, saate süsteemi hoolikamalt kasutada, mis tähendab, et see kestab palju kauem. Tõepoolest, sõltuvalt torude materjalidest, kasutatavast kütusest, ei ole kõik seadmed alati võimelised taluma järske temperatuurimuutusi.
Optimaalse temperatuuri valimisel juhinduvad nad tavaliselt järgmistest teguritest:
Tuleb märkida, et keskkütte akudes peaks vee temperatuur olema selline, et see võimaldaks hoonet hästi soojendada. Erinevate ruumide jaoks on välja töötatud erinevad regulatiivsed väärtused. Näiteks elamukorteri puhul ei tohiks õhutemperatuur olla alla +18 kraadi. Lasteaedades, haiglates on see näitaja kõrgem: +21 kraadi.
Kui korteris on küttepatareide temperatuur madal ja see ei võimalda ruumi soojendada +18 kraadini, on üürileandjal õigus kütte efektiivsuse suurendamiseks pöörduda kommunaalteenuste poole.
Kuna ruumi temperatuur sõltub aastaajast ja kliimatingimustest, võib küttepatareide standardtemperatuur olla erinev. Vee soojendamine rajatise küttesüsteemis võib varieeruda vahemikus +30 kuni +90 kraadi. Kui vee temperatuur küttesüsteemis on üle +90 kraadi, algab värvkatte lagunemine, tolm. Seetõttu on selle märgi kohal jahutusvedeliku kuumutamine sanitaarstandarditega keelatud.
Pean ütlema, et kütte projekteerimisel arvutatud välisõhu temperatuur sõltub jaotustorustike läbimõõdust, kütteseadmete suurusest ja jahutussüsteemi voolukiirusest küttesüsteemis. Kuumutustemperatuuride jaoks on spetsiaalne tabel, mis hõlbustab ajakava arvutamist.
Küttepatareide optimaalne temperatuur, mille normid on seatud vastavalt kütte temperatuuri ajakavale, võimaldab teil luua mugavad elutingimused. Lisateavet leiate bimetallkütteradiaatorite kohta.
Temperatuuri ajakava on seatud igale küttesüsteemile.
Tänu temale hoitakse kodus temperatuuri optimaalsel tasemel. Diagrammid võivad olla erinevad. Nende arendamisel võetakse arvesse paljusid tegureid. Mis tahes ajakava enne selle rakendamist tuleb heaks kiita linna volitatud asutuses.
Millised seadused reguleerivad jahutusvedeliku temperatuuri muutusi keskküttesüsteemides? Mis see on - küttesüsteemi temperatuurigraafik 95-70? Kuidas viia kütteparameetrid vastavalt ajakavale? Proovime neile küsimustele vastata.
Mis see on?
Alustame paari abstraktse punktiga.
- Muutuvate ilmastikutingimuste korral muutuvad hoonete soojuskaod pärast neid. Külmadel on korteris püsiva temperatuuri hoidmiseks vaja palju rohkem soojusenergiat kui sooja ilmaga.
Selgituseks: soojuse tarbimist ei määra mitte tänava õhutemperatuuri absoluutväärtus, vaid tänava ja interjööri vaheline delta.
Niisiis, temperatuuril +25C korteris ja -20 hoovis on soojatarve täpselt sama kui vastavalt temperatuuridel +18 ja -27.
- Samuti on ühtlane jahutusvedeliku konstantsel temperatuuril küttekeha soojusvoog.
Temperatuuri langus ruumis suurendab seda pisut (jällegi jahutusvedeliku ja ruumis oleva õhu vahelise delta suurenemise tõttu); see kasv on aga kategooriliselt ebapiisav, et kompenseerida hoone väliskesta suurenenud soojuskaod. Just seetõttu, et korteris on madalam temperatuurilävi, piirdub praegune SNiP temperatuuriga 18–22 kraadi.
Kasvavate kadude probleemi ilmne lahendus on jahutusvedeliku temperatuuri tõstmine.
Ilmselt peaks selle kasv olema võrdeline tänavatemperatuuri langusega: mida külmem on aken väljaspool, seda suurem soojakadu tuleb kompenseerida. Mis tegelikult viib meid mõttele luua kindel tabel mõlema väärtuse sobitamiseks.
Niisiis, küttesüsteemi temperatuuri graafik kirjeldab toite- ja tagasivoolutorustike temperatuuride sõltuvust praegusest ilmast tänaval.
Kuidas see töötab?
Diagramme on kahte tüüpi:
- Küttevõrkude jaoks.
- Maja küttesüsteemi jaoks.
Nende mõistete erinevuse selgitamiseks tasub ilmselt alustada lühikese uurimisega, kuidas keskküte töötab.
CHP - küttevõrgud
Selle kimbu funktsioon on jahutusvedeliku soojendamine ja lõpptarbijale tarnimine. Küttevõrgu pikkust mõõdetakse tavaliselt kilomeetrites, kogupindala tuhandetes ja tuhandetes ruutmeetrites. Vaatamata torude isoleerimise meetmetele on soojuskaod vältimatud: läbinud tee soojuselektrijaamast või katlaruumist maja piirini, on protsessiveel aega osaliselt jahtuda.
Siit järeldub: et tarbijale jõuaks vastuvõetav temperatuur, peaks soojusenergia koostootmisjaama väljundis olema võimalikult kuum. Piiravaks teguriks on keemistemperatuur; suureneva rõhu korral nihkub see siiski temperatuuri tõusule:
| Rõhk, atmosfäär | Keemispunkt, Celsiuse kraadid |
| 1 | 100 |
| 1,5 | 110 |
| 2 | 119 |
| 2,5 | 127 |
| 3 | 132 |
| 4 | 142 |
| 5 | 151 |
| 6 | 158 |
| 7 | 164 |
| 8 | 169 |
Tüüpiline rõhk küttetorustiku toitetorustikus on 7-8 atmosfääri. See väärtus, isegi kui arvestada rõhukadusid transpordi ajal, võimaldab teil küttesüsteemi käivitada kuni 16 korruse kõrguses majades ilma täiendavate pumpadeta. Samal ajal on see ohutu teedele, püstikutele ja voolikutele, segistivoolikutele ja muudele kütte- ja sooja tarbevee süsteemide elementidele.
Mõningase varuga võetakse pealevoolu temperatuuri ülempiir 150 kraadi. Küttetorustiku kõige tüüpilisemad küttetemperatuuri graafikud on vahemikus 150/70 - 105/70 (pealevoolu ja tagasitee temperatuurid).
Maja
Kodu küttesüsteemis on mitmeid täiendavaid piiravaid tegureid.
- Jahutusvedeliku maksimaalne temperatuur selles ei tohi ületada 95 ° kahetorus ja 105 ° C.
Muide: koolieelsetes lasteasutustes on piirang palju rangem - 37 ° C.
Toitetemperatuuri alandamise hind on radiaatorite sektsioonide arvu suurenemine: riigi põhjapoolsetes piirkondades ümbritsevad lasteaiad rühmade ruume sõna otseses mõttes.
- Arusaadavatel põhjustel peaks toite- ja tagasivoolutorustike vaheline temperatuuri delta olema võimalikult väike - vastasel juhul varieerub hoone akude temperatuur väga. See eeldab jahutusvedeliku kiiret ringlust.
Liiga kiire ringlus koduküttesüsteemi kaudu viib tagasivoolu vee tagasitee tagasi liiga kõrge temperatuuriga, mis on vastuvõetamatu koostootmise töö tehniliste piirangute tõttu.
Probleem lahendatakse, paigaldades igasse majja ühe või mitu liftiüksust, milles tagasivool segatakse toitetorust tuleva veevooluga. Saadud segu tagab tegelikult suure hulga jahutusvedeliku kiire ringluse ilma trassi tagasivoolutorustiku ülekuumenemiseta.
Majavõrkude jaoks seatakse eraldi temperatuurigraafik, võttes arvesse lifti tööskeemi. Kahetoruliste vooluahelate puhul on tüüpiline küttetemperatuuri graafik 95–70, ühetoruliste vooluahelate puhul (mis kortermajades on see siiski haruldane) 105–70.
Kliimavööndid
Ajastamisalgoritmi määravaks peamiseks teguriks on arvutatud talvine temperatuur. Jahutusvedeliku temperatuuritabel tuleks koostada nii, et maksimaalsed väärtused (95/70 ja 105/70) tipphetkedel tagaksid eluruumides SNiP-le vastava temperatuuri.
Siin on näide maatüki kohta järgmistel tingimustel:
- Kütteseadmed - radiaatorid jahutusvedeliku vooluga alt üles.
- Küte - kahetoru, koos.
- Tänavaõhu asustustemperatuur - -15 C.
| Välistemperatuur, С | Sööt, C | Tagasi, C |
| +10 | 30 | 25 |
| +5 | 44 | 37 |
| 0 | 57 | 46 |
| -5 | 70 | 54 |
| -10 | 83 | 62 |
| -15 | 95 | 70 |
Nüanss: marsruudi ja majasisese küttesüsteemi parameetrite määramisel võetakse aluseks päeva keskmine temperatuur.
Kui öösel on temperatuur -15 ja päeval -5, ilmub välistemperatuuriks -10С.
Ja siin on mõned Venemaa linnade arvutatud talvetemperatuurid.
| Linn | Eeldatav temperatuur, С |
| Arhangelsk | -18 |
| Belgorod | -13 |
| Volgograd | -17 |
| Verhoyansk | -53 |
| Irkutsk | -26 |
| Krasnodar | -7 |
| Moskva | -15 |
| Novosibirsk | -24 |
| Rostov Doni ääres | -11 |
| Sotši | +1 |
| Tjumen | -22 |
| Habarovsk | -27 |
| Jakutsk | -48 |
Fotol - talv Verhojanskis.
Reguleerimine
Kui trassi parameetrite eest vastutab soojuselektrijaamade ja küttevõrkude juhtimine, siis vastutab majavõrgu parameetrite eest korpus. Väga tüüpiline olukord on siis, kui elanikud kaebavad oma korterites külma pärast, näitavad mõõtmised kõrvalekaldeid ajakavast põhjani. Veidi harvemini juhtub, et soojusallikate kaevudes tehtavad mõõtmised näitavad majast naasmise kõrgendatud temperatuuri.
Kuidas ise kütteparameetreid vastavalt ajakavale teha?
Düüside puurimine
Segu madala temperatuuri ja tagasivoolu korral on ilmne lahendus lifti otsiku läbimõõdu suurendamine. Kuidas seda tehakse?
Juhend on lugeja teenistuses.
- Kõik lifti ventiilid või väravad (sissepääs, maja ja tarbevesi) on blokeeritud.
- Lift on demonteeritud.
- Düüs eemaldatakse ja kuumutatakse uuesti 0,5-1 mm.
- Lift kogub õhku ja algab õhutõrje vastupidises järjekorras.
Näpunäide: paroniittihendite asemel saab äärikute külge panna autokaamerast ääriku suuruseks lõigatud kummist äärikud.
Alternatiiviks on lifti paigaldamine reguleeritava otsikuga.
Drossi mahasurumine
Kriitilises olukorras (tõsised külmad ja külmutavad korterid) saab otsiku täielikult eemaldada. Nii et imemisest ei saaks hüppajat, segatakse see vähemalt millimeetri paksusest teraslehest pannkoogi abil.
Tähelepanu: see on erakorraline meede, mida kasutatakse äärmuslikel juhtudel, kuna sel juhul võib maja radiaatorite temperatuur ulatuda 120-130 kraadini.
Diferentsiaalreguleerimine
Kõrgendatud temperatuuridel on ajutine meede kuni kütteperioodi lõpuni kohandatud lifti diferentsiaal klapi abil.
- Kuum vesi lülitub toitetorule.
- Tagasivoolutorule on paigaldatud manomeeter.
- Tagasivoolutoru sisselaskeventiil on täielikult suletud ja avaneb seejärel rõhumõõdiku abil järk-järgult. Ventiili sulgemisel võib varre põskede vajumine peatuda ja vooluringi sulatada. Erinevust vähendatakse, suurendades rõhku päevasel temperatuuril 0,2 atmosfääri tagasivoolul, kasutades igapäevast temperatuuri.
