RIKKLIKE PULBER Betooni oma kätega. Toodete tootmine kõrge tugevuse fibrobeton. Erinevad betoonitüübid

15.08.2018 10:17

Ehitusmaterjalid esitatakse mitte ainult ühistele ja tuntud lahendustele, on konkreetne betoontoodete kategooria: sobivad sambad ja võidid, avatud aiad ja kõrgelt kunstilised katted, väikesed arhitektuurivormid ja hoonete fassaadid. On raske ette kujutada, et kõik ülaltoodud toodud on valmistatud füüsilisest kõrvaltoimetest betoonist. Tema ja ma tahaksin rohkem peatada.

Sõltumata valmistada ise-adaptiivne reaktsioonipulbri fibrobeeni segu on üsna lihtne. Peamine idee on komponentide järjepidev kasutuselevõtt kuni kompositsiooni koostisega nõutava voolavusega.

Isesendi reaktsioonisegu segu tootmine

1. Esiteks on vaja valmistada segisti ja lisage seejärel järjestikku puhtaks ja hüperplastiliseks.
2. Seejärel manustatakse tsemendipulber, kivjahu, mikrotsillion. Komponendid segatakse põhjalikult kuni 3 minutit.
3. Järgmisel etapil lisatakse kiud ja liiv. Neid segatakse järgmise 3 minuti jooksul.

Väljundil saadakse suurepärase fibrobetoonilise segu reaktiivse pulbri tüübiga erakordse voolavusega. Kompositsioon on olemas, mille fraktsioonide suurus varieerub 0,12 kuni 0,6 mm., Stone jahu, kiud, hüperplastisaator, Portlandi tsement (brändi PC500 D0), Microsillic, vesi.
Vormi sisepiirkonda on eelnevalt töödelda veega, seejärel valatakse see ise-adaptiivne reaktsioonipulbri segu ja pärast - kate kuju spetsiaalse kaubaalusega. Saadud kompositsioon eristub äärmiselt kõrge tugevuse omaduste, omaduste ja optimaalse voolavuse tõttu. See on parim lahendus avamere ja dekoratiivsete toodete valmistamiseks (vt allolevat tabelit).

Leiutis on laialdaselt jaotatud tööstuslikus konstruktsioonis. Materjali kasutati kvaliteetsete betoontoodete tootmiseks:

• Õhukeste sillutusplaatide;
• sambad;
• väga kunstnikud ja aiad;
• väikesed arhitektuurivormid;
• dekoratiivsed lahendused.

Ehitusstruktuuride tootmiseks on vaja järgida erilist viisi kompositsiooni ettevalmistamiseks. Erilist tähelepanu pööratakse klinkri portlandi tsemendi seondumise meetodi aktiveerimisele kuiva tüüpi plastifikaatoriga. Vähemalt tähelepanu pööratakse vee segamise protsessi aktiveeritud täiteainega, mille järel tuleks manustada aktiveeritud sideainete komponentide kasutuselevõttu.

Seejärel võetakse kasutusele umbes 50% kõvenemise veest ja kompositsioon segatakse põhjalikult. Pärast seda, veejääkide kasutusele ja komponendid on lõpuks segatud, kuni saadakse homogeenne konsistents. Loetletud sammud viiakse läbi 1 minuti jooksul. Valmistatud kompositsioon säilitatakse kõrge niiskuse tingimustes (umbes 100%), temperatuuril 20 kraadi.

Enesevastase reaktiivse pulbri tsementide puudused

Ülaltoodud meetodi põhiminuriks on superplastisaatorite ja siduvate komponentide samaaegse lihvimise kõrged kulud ja tehnilised keerukus. Ärge unustage, et see meetod ei võimalda luua lahendusi esteetiliselt atraktiivsetele avatudndusmelementidega.

Isekleepuva betooni sõltumatu valmistamise korral on vaja järgida järgmisi proportsioonid:

• 50 kuni 200 h kaltsineeritud bauksiidi alusel põhinevate liivade puhul (fraktsioonide suurus võib varieeruda 1 kuni 10 mm);
• 100 H tsementi;
• 5 kuni 25 tundi valget tahma või tükeldatud kaltsiumkarbonaati;
• 10 kuni 30 tundi vett;
• 15 kuni 20 H kiud;
• 1 kuni 10 tundi plastifikaatorit;
• 1-10 tundi vastuvõetud ainet.

Komponentide ja nende masside osakese suhe valitakse valge tahma põhjal, samuti tsemendi kaltsiumkarbonaadil. Traditsiooniliselt on see 1:99 ja 99: 1. Kogenud meistrid on soovitatav taluda 50:50 (kaltsiumi valge tahmaga).

Kõigepealt konkreetse betooni peamine puudus on kaltsineeritud bauksiidi alusel põhinevate liiva kasutamine, mille maksumus on väga kõrge. Enamikul juhtudel kasutatakse neid alumiiniumi tootmiseks. 90% juhtudest toodetakse ülemääraseid koguseid tsemendi seguSee on täis valdav koostisosad.

Küsimiskulumus enesekorrigeeritud reaktsioonipulber fibrobeenid

Paljud arendajad on enesekindlate reaktsioonide pulbri fibrobatoonide suhtes skeptilised, kuna nende kõrged kulud. Kuid finantsinvesteeringud maksavad välja, kui pöörate tähelepanu teiste materjalide positiivsetele omadustele ja omadustele: valmistoodete suurenenud kasutusiga, transpordikulude vähendamine. RPB ostmine siseturul ehitusmaterjalide turul on nominaalse nõudluse tõttu äärmiselt problemaatiline.
Territooriumil Venemaa Föderatsioon RPB-tehnoloogia kasutamisega püstitatud esemeid uuritud on neetud tõttu halvasti uuritud. Tööstus- ja tsiviilehituses kasutatakse neid äärmiselt harva. Pulbri betooni kasutatakse kestva tööpindade, kunstliku kivi, samuti lahtiste põrandate valmistamisel.

Käesolev leiutis käsitleb tööstust ehitusmaterjalid ja kasutatakse betoontoodete valmistamiseks: väga kunstiline avatud aiad ja võidid, sambad, õhukesed sillutuskivi ja piirkivi, õhukese seinaga plaat hoonete ja struktuuride, dekoratiivsete toodete ja väikeste arhitektuursete vormide sisemise ja välise katmise jaoks. Enesekleepuva kõrgholilise reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu valmistamise meetod seisneb komponentide järjestikusel segamisel, et saada segu vajaliku voolavusega segu. Esialgu segatakse segisti ja hüperplastisaatori segistis, seejärel tsementi, mikrosus, kivjahu ja segati segu 2-3 minutit, mille järel sisestatakse liiv ja kiud ja segatakse 2-3 minutit. Ise sobiva ainsuse segu saadakse väga suure voolavuse omadustega, mis sisaldab järgmisi komponente oma kompositsioonis: Portland Cement PC500D0, fraktsiooni liiv 0,125 kuni 0,63, hüperplastizer, kiud, mikrosus, kivjahu, tugevus ja vee värvi kiirendaja. Meetod betoontoodete valmistamise vormides on valmistada betoonisegu, varustades segu kuju ja järgneva katiku kiirusega püsiva kambris. Sisemine, vormi tööpind töödeldakse õhukese veekihiga, valatakse seejärel ise-seikluse ainsuse kiudude reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu kujul, millel on väga kõrge saagikuse kavatsused. Pärast täitmist pihustatakse kuju segu pinnale õhuke veekihiga ja kaetud tehnoloogilise kaubaaluse kujul. Tehniline tulemus on iseregulaatoriga kõrge tahke reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu valmistamine väga kõrgete saagikusega suure tugevusega omadustega, millel on madala hinnaga ja võimaldavad toota avatud tooteid. 2N. ja 2 ZP. F-Lies, 1 Tab., 3 IL.

Käesolev leiutis käsitleb ehitusmaterjalide tööstust ja seda kasutatakse betoontoodete valmistamiseks: kõrgelt kunstilise avatud aiad ja võidid, sambad, õhukeste sillutavate plaatide ja piirikivi, õhukese seinaga plaadid hoonete ja struktuuride sisemise ja välise seisava plaadid, \\ t Dekoratiivsed tooted ja väikesed arhitektuurivormid.

On olemas meetod dekoratiivsete ehitustoodete ja / või dekoratiivkatete tegemise meetodit, segades sideaine veega, mis sisaldas portlandi tsemendi klinkerit, modifikaatorit, mis sisaldab orgaanilist veepuhkusekomponenti ja teatud kõvenemise ja krohvi kiirendit, pigmente, Agregaadid, mineraal- ja keemilised (funktsionaalsed) lisandid ning saadud segu taastatakse bentoniidi savi küllastumise (segu funktsionaalse lisaaine stabilisaatori) küllastumise propüleenglükool (orgaanilise veevarustuse komponent), saadud kompleksi fikseerimine hüdroksüpropüültselluloosiga, munaseerimise, pitseerimisega ja kuumtöötlus. Veelgi enam, kuiva komponentide segamine ja segu valmistamine toimub erinevates segistites (vt patendi RF-i nr 2084416, IPK6 C04V 7/52, 1997).

Selle lahenduse puuduseks on vaja kasutada erinevaid seadmeid segu komponentide segamiseks ja heerimistoimingute hilisema läbiviimise segamiseks, mis raskendab ja suurendab tehnoloogia hinda. Lisaks sellele on selle meetodi kasutamisel võimatu saada tooteid õhukeste ja avatud elementidega.

Segu valmistamise meetod ehitustoodete tootmiseks, mis sisaldab sideaine aktiveerimist, haarates portlandi tsemendi klinkri kuiva superplastisaatori ja järgneva segamisega täiteaine ja veega ning aktiveeritud täiteainet 5-10% süvendi veest segatakse, seejärel viiakse aktiveeritud sideaine ja segu segatakse pärast seda, 40-60% tüübi veest sisestatakse ja segu segatakse, seejärel lisatakse järelejäänud vesi Ja viimane segamine viiakse läbi, kuni saadakse homogeense segu. Komponentide segamine toimub 0,5-1 minutit. Saadud produkti segust toodetakse ravimi segust 20 ° C juures ja 14 päeva jooksul 100% niiskuse temperatuuril (vt Venemaa Föderatsiooni nr 2012551, IPK5 C04B 40/00, 1994 patent.

Tuntud meetodi puuduseks on ühise võrku ja superplastizeri keeruline ja kallis operatsioon, mis nõuab segamise ja brutokompleksi korraldamise suuri kulusid. Lisaks sellele on selle meetodi kasutamisel võimatu saada tooteid õhukeste ja avatud elementidega.

Kompositsioon on tuntud isekleepuva betooni valmistamise kohta, mis sisaldab:

100 WT. tsemendiosad

50-200 Wt. Erineva granulomeetrilise kompositsiooni kaltsineeritud bauksiidide liivade segude osad, keskmine granulomeetrilise kompositsiooni õhem liiv on alla 1 mm, keskmise granulomeetrilise kompositsiooni suurim liiv on väiksem kui 10 mm;

5-25 WT. Ultra-madal kaltsiumkarbonaadi osakeste osakeste osakeste osakeste ja valge tahma osad ning valge taset sisu ei ületa 15 massiprotsenti. osad;

0,1-10 Wt. antigeense agendi osad;

0,1-10 Wt. Superplastizeri osad;

15-24 WT. kiudude osad;

10-30 WT. vee osad.

Massiline suhe ultra-madalate kaltsiumkarbonaadi osakeste koguse vahelise betooni ja valge tahma koguse vahel võib ulatuda 1: 99-99: 1, eelistatavalt 50: 50-99: 1 (vt patendi RF-i 2359936, IPC C04V 28 / 04 C04V 111/20 C04V 111/62 (2006/01), 2009, lk.12).

Selle konkreetse betooni puuduseks on kallis liiva kasutamine kallistatud bauksiidide, mida tavaliselt kasutatakse alumiiniumist tootmises, samuti ülemäärase tsemendi koguse, mis viib vastavalt suurenemiseni ülejäänud väga kallid komponendid betoon ja seega suurendada selle väärtuse.

Otsing on näidanud, et see ei leitud lahendusi, mis tagavad reaktsioonipulbri isekleepuva betooni.

Tuntud meetod betooni valmistamisse kiudlisandiga, milles kõik betooni komponendid segatakse enne betooni vastuvõtmist nõutava voolavusega või esimese segu kuivkomponentide, näiteks tsementi, erinevate liiva tüüpide puhul, ultra-madalate kaltsiumi osakestega Karbonaat, valge tahm ja võimalusel superplastizeri ja anti-agend, pärast seda lisatakse segule vesi ja vajadusel superplastisaatori ja anti-tala, kui need on vedelal kujul ja vajadusel , kiud ja segatakse enne betooni vastuvõtmist vajaliku voolavusega. Pärast segamist, näiteks 4-16 minutit, saadakse saadud betoon kergesti moodustada selle väga suure saagikuse tugevuse tõttu (vt patendi rf-2359936, IPC C04B 28/04, C04V 111/20, C04V 111/62 (2006.01 ), 2009., Lk.12). See otsus võeti prototüübi jaoks.

Saadud iseseisva betooni ultraheli omadustega saab rakendada kokkupandavate elementide, näiteks sammaste, põikkiirte, talade, kattumise, plaatide katmise, kunstistruktuuride, eelkompakieritud elementide või komposiitmaterjalide valmistamiseks, struktuurielementide vaheliste lüngade tihendamiseks Hindamissüsteemide elemendid või arhitektuuris.

Selle meetodi puuduseks on tsemendi suur tarbimine segu valmistamiseks 1 m3, mis hõlmab konkreetsete segude ja toodete kulude suurenemist ülejäänud komponentide voolu suurenemise tõttu. Lisaks leiutises kirjeldatud meetod ei kanna saadud betooni kasutamise meetodit mingit teavet, kuidas saab teha kunstilisi avatud funktsioone ja õhukese seinaga betoontooteid.

Meetodid erinevate betoontoodete valmistamiseks on laialdaselt teada, kui üleujutatud betoon allutatakse seejärel vibratsioonile.

Selliste tuntud meetodite abil on siiski võimatu saada kunstilist, avamist ja õhukese seinaga betoontooteid.

Meetod on tuntud betoontoodete valmistamiseks pakendamisvormides, mis koosneb betoonisegu valmistamisest, varustab segu kuju, kõvades. Õhu- ja niiskuse isolatsioonivormi kasutatakse pakitud õhukese seinaga multi-kambrite vormide kujul, mis on kaetud pärast õhu ja niiskuse isolatsiooni katmise segu. Toodete kõvenemist toodetakse hermeetilistes kambritel 8-12 tundi (vt Ukraina leiutise patenti nr UA 39086, IPK7 B28V 7/11; B28V 7/38; C04V 40/02, 2005).

Tuntud meetodi puuduseks on betoontoodete valmistamiseks kasutatavate vormide suurem väärtus, samuti tootmisvõimaluse võimatus sellisel viisil kunstiliste, avamis- ja õhukeste betoontoodete puhul.

Esimene ülesanne on saada kompositsioon iseregulaatoriga kõrge profiiliga reaktsioonipulbri fibrobetooni seguga soovitud töövõime ja vajalike tugevusomadustega, mis vähendab saadud enese seikluse betoonisegu maksumust.

Teine väljakutse on igapäevaea tugevuse omaduste suurenemine optimaalse seguga optimaalse seguga ja parandades betoontoodete näopindade dekoratiivseid omadusi.

Esimene ülesanne on lahendada tingitud asjaolust, et meetod iseseisva kõrgtugeva reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu valmistamiseks, mis seisneb konkreetse segu komponentide segamisel, et saada soovitud voolu, milles segamine Fibrobetoonilise segu komponendid viiakse läbi seerias ja vesi ja hüperplastisaator segatakse esialgu segistis, seejärel tsementi, mikrosus, kivjahu ja segatakse segu 2-3 minutit, seejärel sisestatakse liiv ja kiud ja segatakse 2-3 minutit, et saada komponente sisaldava fibrobetoonilise segu, WT.%:

Betoonisegu kogupreparaadi aeg on 12 kuni 15 minutit.

Leiutise kasutamisest tehniline tulemus seisneb reaktsioonipulbri fibrobetooni segu iseenesest õigest ainsusest, millel on väga kõrge voolavuse omadused, parandades fibriobetoni segu kvaliteeti ja levikut spetsiaalselt valitud kompositsiooni, järjestuse tõttu Segu sisseviimise ja segamise ajal, mis toob kaasa voolu ja tugevuse omaduste märkimisväärse suurenemise. Betoon M1000 ja kõrgem, vähendades toodete vajalikku paksust.

Koostisosade segamine teatud järjestuses, kui mõõdetud koguse vett ja hüperplastisaatori segatakse esialgu segistis, seejärel tsementi, mikrojahust lisatakse ja segatakse 2-3 minutit, seejärel sisestatakse liiv ja kiud Ja saadud betoonisegu segatakse 2- 3 minutit, see võimaldab tagada märkimisväärse paranemise kvaliteedi ja omaduste voolavus (kõvadus) saadud enese seiklusliku suure tugevusega reaktsioonipulbri fibrobeeni segu.

Leiutise kasutamisest tehniline tulemus seisneb isekleepuva kõrge tahke reaktsioonisegu fibrobetoonilise segu saamisel väga suure voolavuse omadustega, millel on kõrge tugevusega omadused ja neil on odav. Segu komponentide vähendatud suhte täitmine, massiprotsenti:

see võimaldab saada enesega kohanemisvõimeline kõrge tugevusega reaktsioonipulbri fibrobetoonilise seguga väga kõrge saagisega seotud omadustega, millel on kõrge tugevusega omadused ja madalate kuludega.

Eespool nimetatud komponentide kasutamine kvantitatiivse suhte vastavuse järgi võimaldab kvantitatiivse suhte reguleeriva kõrgtugevusega reaktsioonipulbri fibrobetooni segu valmistamisel vajaliku voolavuse ja kõrge tugevusega omaduste valmistamisel, tagavad selle madala hinnaga Saadud segu ja suurendada oma tarbijaomadusi. Kasutamine selliste komponentide kui mikrotsillion, kivijahu võimaldab vähendada protsenti tsemendi, mis toob kaasa vähenemise sisu protsent Muud kallid komponendid (näiteks hüperplastisaator), samuti loobuvad kallistatud bauksiidi kallite liiva kasutamisest, mis toob kaasa ka betooni segu väärtuse vähenemise, kuid ei mõjuta selle tugevuse kvaliteeti.

Teine ülesanne on lahendada asjaolu tõttu, et meetod toodete valmistamiseks vormides fibrobetoonilise segust valmistatud meetodiga, mis on valmistatud ülalkirjeldatud meetodiga, mis koosneb kujuga ja järgneva väljavõtte ravimiseks ja algselt sisemisele, the Kuju pihusti tööpind õhuke veekiht ja pärast täitmist pihustatakse kuju oma pinnale õhukese veekihi ja katab tehnoloogilise kaubaaluse kujul.

Veelgi enam, vormide segu tarnimine vormides viiakse läbi seerias, mis katab täidetud vormi ülevalt, pärast protsessi kaubaaluse paigaldamist korrake korduvalt tootmise protsessi korduvalt, seades järgmise kuju protsessi kaubaalusele eelmise osa.

Leiutise kasutamisest tehniline tulemus on toote näopinna kvaliteet parandamine, toote tugevuse omaduste märkimisväärne suurenemine, kasutades isekleepuva fibrobetoonilise segu väga kõrge saagisega, vormide spetsiaalse töötlemise ja korraldamine betoonhooldus igapäevaeal. Betooni hoolduse korraldamine igapäevaeis on pakkuda piisavat veekindlust vormide suhtes, millel on betooniga üleujutatud betooniga, kattes betooni ülemine kiht veefilmi kujul ja kaubaaluste katmine.

Tehniline tulemus saavutatakse ise-adaptiivse fibrobetoni seguga väga suurte saagikuse omadustega, mis võimaldab teil toota väga õhukese ja avasüsteemi mis tahes konfiguratsiooni, mis tahes tekstuuride ja pindade tüüpide korrata, kõrvaldab vibratsiooni imendumise protsessi vormimise ajal Toodete tootmiseks võimaldab teil kasutada ka kõiki vorme (elastse, klaaskiud, metallist, plastikust jne).

Esialgne märgav kuju õhukese veekihiga ja pihustamise lõpetamise tööle õhukese veekihi üleujutatud fibrobetoni segu pinnale, mis katab kuju betooniga järgneva tehnoloogilise salve loomiseks, et luua hermeetiline kamber paremaks küpsemiseks Betoon võimaldab kõrvaldada õhu poorid väljanägemisest õhust, et saavutada toodete kvaliteetsed näopinnad, vähendada vee aurustumist kõvenemise betoonist ja suurendada saadud toodete tugevusomadusi.

Samaaegselt valatud vormide kogus valitakse enesevaru ainsuse ainsuse reaktsioonisegu pulbri fibrobetooni segu mahu arvutamisel.

Enesekleepuva fibrobetoni segu saamine väga kõrge saagikuse omadustega ja töötavuse paremate omaduste tõttu võimaldavad artiklite valmistamisel kasutada vibratsiooni ja lihtsustada tootmise tehnoloogiat, parandades samal ajal kunstitoodete tugevusomadusi betoonist.

Tehniline tulemus saavutatakse spetsiaalselt valitud koostise arvelt peeneteralise iseseisev kõrge suukaudse reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu, komponentide järjestuse režiim, töötlemisviiside töötlemise meetod ja betoonhoolduse korraldamine päevas Vanus.

Selle tehnoloogia eelised ja kasutatud betoon eelised on järgmised:

Fri liivamooduli kasutamine 0,125-0,63;

Suure agregaadi puudumine betooniseguses;

Võimalus teha konkreetseid tooteid õhukeste ja avatud elementidega;

Betoontoodete ideaalne pind;

Võimaluse valmistada tooteid teatava kareduse ja pinna tekstuuriga;

Suure kaubamärgiga betooni tugevus kokkusurumiseks, mitte vähem kui M1000;

Kõrge kvaliteediga konkreetne tugevus painutamise ajal, mitte vähem kui PTB100;

Käesolevat leiutist kirjeldatakse üksikasjalikumalt allpool, kasutades teostusi, mis ei ole piiramatud.

Joonis fig. 1 (a, b) - tootmisskeem - saadud fibribeeni valamine vormis;

Joonis fig. 2 on väidetava leiutise abil saadud toote pealtvaade.

Meetod saada ise paigalduva kõrge tahke reaktsiooni fibrobetooni segu väga kõrge saagisega ettenähtud omadustega, mis sisaldavad ülaltoodud komponente, viiakse läbi järgmiselt.

Kõigepealt kaalutakse kõik segu komponendid. Seejärel mõõdetud kogus vett, hüperplastizer valati segistisse. Pärast seda lülitab segisti sisse. Vee segamise protsessis magab hüperplastizeri järjekindlalt segu järgmised segu komponendid: tsement, microehing, kivjahu. Vajaduse korral saab betooni massil lisada raud-oksüdavaid pigmente. Pärast nende komponentide sisseviimist segistisse segatakse saadud suspensioon 2 kuni 3 minutit.

Järgmisel etapil segatakse liiv ja kiud ja betooni segu 2 kuni 3 minutit. Pärast seda on betooni segu kasutusvalmis.

Segu valmistamise käigus sisestatakse tugevuse suurendamise kiirendaja.

Saadud iseenesestmõistev kõrge tsükli reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu väga kõrge saagisega intelleritega on vedela konsistents, millest üks on klaasi Hagermaani koonuse purustamine klaasile. Segule levib hästi, purustamine peaks olema vähemalt 300 mm.

Nõudeväärse meetodi rakendamise tulemusena on iseseisva kõrge tahke reaktsioonisegu fibrobetoonilise seguga väga kõrge saagikuse segu, mis sisaldab järgmisi komponente: Portlandtsement PC500D0, liivafraktsioon 0,125 kuni 0,63, kiudaineid, mikrokarete , Stone jahu, dial kiirendi tugevus ja vesi. Fibrobetoonilise segu valmistamise meetodi läbiviimisel järgmine komponentide suhe, WT.

Pealegi, kui fibrobetoonilise segu valmistamise meetod kasutab kivijahu erinevatest looduslikest materjalidest või jäätmetest, näiteks kvartsjahu, dolomiitjahu, lubjakivi jahu jne.

Hüperplastizeri saate kasutada järgmisi märke: Sika ViscoCrete, Glenium jne.

Segu valmistamisel saab sisestada tugevuse valimise kiirendi, näiteks Master X-SEED 100 (X-SEED 100) või sarnase tugevuse seadistatud kiirendi.

Saadud enese seikluslik kõrge profiiliga reaktsioonipulbri fibrobeton segu väga kõrge saagise omadustega võib kasutada tootmisel kunstiliste toodete kompleksse konfiguratsiooni, nagu avatud pit hekid (vt joonis fig 2). Kasutage saadud segu kohe pärast selle valmistamist.

Enesekleepuva kõrge profiiliga reaktsioonipulbri fibrobetooni seguga valmistatud betoontoodete valmistamise meetod, millel on väga kõrge saagisega ettenähtud omadused, mis on saadud ülalkirjeldatud meetodiga ja millel on määratud kompositsioon on järgmine.

Avatud toodete valmistamiseks, valades isekleepuva ainsuse täitereaktsioonipulbri fibrobetoonilise seguga väga suure saagikusega, kasutage elastset (polüuretaani, silikooni, formaaloplastilisi) või jäiga plastikust vormi 1. Simple konfiguratsioon on tingimuslikult näidatud, Kuid selline vorm ei ole skeemi lihtsustamiseks soovituslik ja valitud. Vormi paigaldatakse protsessi kaubaalusele 2. Sisemisele tööpinna 3 vormi pihustatakse õhukese veekihiga, see vähendab veelgi betoontoote näo pinnal küpsetatud õhumullide arvu.

Pärast seda valati saadud fibrobetoonilise segu vormisse, kus see levib ja ise heakskiidetud oma kaalu all, pigistades õhku selles. Pärast betooni segu enesetasandamist vormis intensiivsem õhu väljalaskeava betooni betooni segust betooni, õhukese veekiht pihustatakse betooni kuju. Siis on fibrobetoonilise seguga täidetud kuju kaetud järgmise protsessi kaubaaluse 2 peale, mis loob suletud kambri intensiivsema betooni tugevuse komplekti jaoks (vt joonis 1 (a)).

Sellel kaubaalusel on uus vorm ja toodete valmistamise protsess korrata. Seega, ühest osast valmistatud betooni segu, järjestikuselt mitmeid vorme üksteisele paigaldatud võib täita, mis tagab suurenemise efektiivsus valmistatud fibrobetoonilise segu. Fibrobetoonilise seguga täidetud kujud jäävad segu kuivatamiseks umbes 15 tundi.

15 tunni pärast on betoontooted äärmuslikud ja saadetakse lihvimiseks tagakülgja seejärel roolisaalis või kuum-niiske töötlemise kambris (teie), kus tooted hoitakse kuni täielik komplekt Tugevus.

Leiutise kasutamine võimaldab teil toota kõrget dekoratiivseid avatud funktsioone ja õhukese seinaga suure tugevusega M1000 brändi brändi betoontooteid ja suuremaid lihtsustatud valamistehnoloogiat ilma vibratsiooni kasutamiseta.

Leiutist võib läbi viia kvantitatiivsete proportsioonide ja kirjeldatud tehnoloogiliste transpordiliikide vastavuses loetletud tuntud komponentide abil. Käesolevas leiutises saab kasutada tuntud seadmeid.

Näide meetodi rakendamisest, mis on ette nähtud kõrge tugevusega reaktsioonipulbri fibrobetoni segu valmistamiseks väga kõrge voolavuse omadustega.

Kõigepealt kaaluvad kõik segu komponendid ja mõõdetakse ülaltoodud koguses (massiprotsenti):

Seejärel valatakse segistisse mõõdetud koguse vee ja hüperplastizer Sika VisCocrete 20 kulda. Pärast seda lülitab mikser sisse ja segatakse komponente. Vee ja hüperplastisaatori segamise protsessis jäävad järgmised segu komponendid järjekindlalt magama: Portland Cement PC500 D0, Microsill, kvartsjahu. Segamisprotsess on pidev 2-3 minutit.

Järgmisel etapil sisestatakse FR liiv järjestikku. 0,125-0,63 ja kiudteras 0,22 × 13mm. Betooni segu segatakse 2-3 minutit.

Segamisaja vähenemine ei võimalda saada homogeenset segu ja segamisperioodi suurenemine ei anna täiendavat paranemist segu kvaliteedile, kuid pingutab protsessi.

Pärast seda on betooni segu kasutusvalmis.

Fibrobetooni segude valmistamise aeg on 12 kuni 15 minutit, seekord sisaldab täiendavaid operatsioone komponentide täitmisel.

Keedetud enese seiklus ainsuses ainsuses ainsuse reaktsioonipulbri fibrobetoonilise segu väga kõrge saagise omadustega kasutatakse avatud toodete valmistamiseks vormide täitmisega.

Näited selle koostisest saadud enese seiklusliku ainsuse fookuskaugusreaktsiooni pulbri fibrobetoni segu väga kõrge saagisega ettenähtud omadustega valmistatud nõudega meetod on toodud tabelis 1.

1. Meetod valmistamise iseregulaatoriga kõrge tugevusega reaktsioonipulbri fibrobeton segu väga kõrge voolu omadustega, mis seisneb segades betoonisegu komponendid enne saadaoleva voolavuse saamist, mida iseloomustab see, et komponentide segamine, the Fibrirobetooniline segu viiakse läbi järjestikku ja vesi ja hüperplastisaatorit segatakse esialgu segistis, seejärel tsementi, mikrosus, kivjahu ja segatakse segu 2-3 minutit, seejärel sisestatakse liiv ja kiud 2-3 minutit Et saada fibribetoonilise segu, mis sisaldab WT.%:

2. Meetod vastavalt nõudluspunktile 1, mida iseloomustab see, et kogu aeg betoonisegu valmistamiseks on 12 kuni 15 minutit.

3. valmistamise meetod vormides fibrobetoonilise segust valmistatud fibrobetoonilise seguga, mis on koostatud punktis 1, 2, mis koosneb segu tarnimisel kuju ja järgneva kuumtöötlemise püsivasse kambris ja esialgu siseküljele, kuju tööpinnale Pihustage õhukese veekihi pärast kuju täitmist seguga slaidiga oma pinnale õhukese veekihi ja katab protsessi kaubaaluse kujul.

4. Meetod vastavalt p. 3, mis erineb selle poolest, et segu varustamine vormides viiakse läbi seerias, mis katab täidetud vormi ülaltoodud vormist pärast protsessi kaubaaluse paigaldamist korduvalt korduvalt Järgmise kuju seadmine protsessi kaubaalusele eelmise ühe ja selle täitmisega.

www.findpatent.ru.

tõhusa reaktsioonipulber Kõrge tugevusega ja superpindsed betoon- ja fibrobeedid (valikud) - patenditaotlus 2012113330

Klassid MPK: C0P4B28 / 00 (2006/01) Autor: VoloDin Vladimir Mikhailovitšich (RU), Kalashnikov Vladimir Ivanovitš (RU), Ananiev Sergei Viktorovich (RU), Abramov Dmitri Aleksandrovich (RU), Yatsenko Andrei Mihhailovich (RU) \\ t

Hageja: VoloDin Vladimir Mikhailovich (RU)

1. Reaktsioonpulber Superproof Betooni sisaldavad portlandtsementi PC 55 D0 (hall või valge), superplastisaatori, mis põhineb polükarboksülaat-eeteril, micorfse amorfse ränidioksiidi sisaldus vähemalt 85-95%, mida iseloomustab see, et see sisaldab lisaks jahvatatud kvartside liiva (mikrokaabel) või jahvatatud kivijahu tihe kivimitest, millel on spetsiifiline pind (3-5) · 103 cm2 / g, peeneteraline kvartric liiv kitsas granulomeetrilise koostisega fraktsiooni 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm, on a Konkreetne tarbimise tsement betooni ühiku tugevuse ühiku tugevuse kohta ei ületa 4,5 kg / MPa, millel on suur tihedus uue retseptiga ja uue struktuurilise struktuuriga, millel on järgmised komponendid järgmises kuivkomponentide massijärjestuses. Betoonisegu:

Microsill - 3,2-6,8%;

Vesi - in / t \u003d 0,95-0,12.

2. Reaktsioonivastane pulber ultra-värv fibrobeton, mis sisaldab portlandtsementi PC0 d0 (hall või valge), superplastisaatori, mis põhineb polükarboksülaatidel, Microink koos amorfse klaasilise ränidioksiidi sisaldusega vähemalt 85-95%, mis erineb selle poolest, et see sisaldab lisaks maad Quartz liiv (mikrokava) või jahvatatud kivist jahu valmistatud tihe kivid konkreetse pinnaga (3-5) · 103 cm2 / g, peeneteraline kvarts liiv kitsas granulomeetrilise koostisega fraktsiooni 0,1-0,5 ÷ 0,16-0,63 mm , samuti sisukiudterase metalli tükeldamine (läbimõõt 0,1-0,22 mm, pikkus 6-15 mm), basalt ja süsinikkiud, on konkreetne tsemendi tarbimine betooni tugevuse ühiku kohta mitte üle 4,5 kg / MPa ja FIBRA spetsiifiline tarbimine suurendamise ühiku tarbimise kohta Painutuse tõmbetugevus ei ületa 9,0 kg / MPa, on suur tihedus uue retseptiga ja uue struktuuri- ja topoloogilise struktuuriga, samuti betoonil on dereaktive (plastik) Hävitamine järgmise kompriisi sisuga Nent,% massist kuivosade betoonisegu:

Portlandi tsement (hall või valge) brändi mitte madalam kui PC 500 D0 - 30,9-34%;

Superplastisaator, mis põhineb polükarboksülaat eetril - 0,2-0,5%;

Microsill - 3,2-6,8%;

Jahvatatud kvartside liiv (mikrokavartz) või kivjahu - 12,3-17,2%;

Peeneteraline kvarts liiv - 53,4-41,5%;

Fiber Steel Metal-Chopi komplekt 1,5-5,0% betooni mahust;

Fiber basalt ja süsinikkiud 0,2-3,0% betooni mahust;

Vesi - in / t \u003d 0,95-0,12.

www.feerepent.ru.

Ehituse artiklid

Artiklis kirjeldatakse kõrge tugevusega pulbri betooni omadusi ja võimalusi, samuti nende kasutamise alasid ja tehnoloogiaid.

Uute väljatöötamise kõrged elamu- ja tööstushoonete kõrged ehituse tase ja eriti spetsiaalsed spetsiaalsed spetsiaalsed arhitektuurivormid ja eriti spetsiaalsed spetsiaalsed spetsiaalselt koormatud konstruktsioonid (nagu Bolshelnaya sillad, pilvelõhkujad, mereõliplatvormid, gaasihoidlate mahutid ja surve all olevad vedelikud jne). Tõhus betoon. Eriti täheldatud on märkimisväärseid edusamme alates eelmise sajandi 80-ndate aastate lõpust. Kaasaegne kvaliteetne betoon (WBB) klassifikatsioon ühendada suure spektri betooni erinevatel eesmärkidel: suure tugevusega ja Ultra suure tugevusega betoon [vt Bornemann R., Fenling E. ULTRAHOCHSTER BETON-ENTWICKLUNG UND VERHALTEN.// Leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10; Schmidt M. Bornemann R. M? Glicheiten und Cresen von Hochfestm Beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1] Enesekohandatavad betoon, väga korrosioonikindlad betoonid. Seda tüüpi betooni vastavad survetugevuse ja venitamise, praksukindluse, šoki viskoossuse, kulumiskindluse, korrosioonikindluse, külmakindluse, külmanõuetele.

Muidugi üleminek uutele betoonliikidele aidanud esiteks revolutsioonilised saavutused betoon- ja mörtide segude plastifitseerimise valdkonnas ning teiseks, kõige aktiivsemate posolaani lisaainete - mikrokooride, dehüdreeritud kaolinide välimus ja väga dispergeeritud vihane. Superplastisaatorite ja eriti keskkonnasõbralike hüperplaatide kombinatsioonid polükarboksülaatide, polüakrülaadi ja polüglükoolse baasil võimaldavad meil saada superfluid tsemendi-mineraalide dispersiivseid ja betoonisegusid. Tänu nende saavutuste arvu komponentide arv betooni keemiliste lisanditega jõudnud 6-8, veekindla suhe vähenes 0,24-0,28 samas säilitades plastilisuse, mida iseloomustab setete 4-10 cm. Isekleepuva betoonis (SelbstverdichTendender Beton-SVB) söödalisandi kivijahuga (km) või ilma selleta, kuid MK lisamisega väga töömahukas betoonis (Ultrahochsteres Beton, Ultra Hochleistung Beton) hüperplasticilers'is, vastupidi traditsiooniliste ühisettevõtete, täiusliku voolavusega Betoonisegud kombineeritakse madala sedimentatsiooni ja enesetäiendamisega spontaanse õhu eemaldamise ajal.

"Kõrge" reoloogia oluliste veesoojendus superplastsete betoonsete segude poolt pakuvad vedela voolureoloogilise maatriks, millel on erinevad suuremahulised struktuurielemendid, mis moodustavad seda. Rubbetoonbetoonbetoonis hõõrumise betoon betoonis toimib tsemendi-liivalahus reoloogilise maatriks erinevate mikro-mesoraalsetena. Plastifitseeritud betoonisegudes kõrge tugevusega betoon Rõhu kui makrotruktuurilise elemendina reoloogilise maatriksiga, mille osakaal peaks olema oluliselt suurem kui tavapärases betoonis, on keerulisem dispersioon, mis koosneb liivast, tsementist, kivist jahu, mikrotsillimusest ja veest. Omakorda liiva tavapäraste betoonisegude puhul on mikrotasandil reoloogiline maatriks tsemendipasta, suurendada osakaalu suurendamiseks, et tagada voolavus võib olla tingitud tsemendi suurenemisest. Aga see, ühelt poolt, ei ole majanduslikult (eriti betoonklasside puhul 10 - B30), teiselt - kuna see ei ole paradoksaalne, superplastices on halvad jootmise lisandid Portland Cement, kuigi nad kõik olid loodud ja loodud tema jaoks . Peaaegu kõik superplastisaatorid, nagu on näidanud USAs, alustades 1979. aastast "töö", on paljudes mineraalpulbritel oluliselt parem või nende segude puhul tsemendiga [vt Kalashnikov v.i. põhitõdesid mineraalide plastifitseerimise põhitõdesid dispergeeritud süsteemid Ehitusmaterjalide tootmiseks: väitekirja teadusliku aruande kujul DOKKT määral. the teadus - Voronezh, 1996] kui puhas tsement. Tsement - ebastabiilne vees, hüdroismetesüsteemis, moodustades kolloidse osakesi kohe pärast kokkupuudet veega ja kiiresti paksenemisega. Ja kolloidseid osakesi vees on rasked eraldada superplastikaatorid. Näiteks on savi suspensioonid nõrgalt paremust.

Seega on soovitatud: tsememendile lisada kivijahu ja see suurendab mitte ainult ühisettevõtte reoloogilist mõju segule, vaid ka reoloogilise maatriksi osakaalu. Selle tulemusena tundub, et see tundub oluliselt vähendada vee kogust, suurendada tihedust ja suurendada betooni tugevust. Kivijahu lisamine on praktiliselt võrdväärne tsemendi suurenemisega (kui veepõhine toime on oluliselt suurem kui tsemendi lisamisel).

Oluline on rõhutada tähelepanu mitte asendada tsemendi osa kivist jahu, kuid lisades selle (märkimisväärse osa - 40-60%) Portland Cement. Põhineb polüstrutuarse teooria 1985-2000. Kõik tööd Polystructure'i muutmisel taotles asendamise eesmärki 30-50% Portlandi tsemendi mineraalsete täiteainetega, et salvestada see betoonis [cm. Solomatov V.I., Vomor V. N. ja teised. Komposiitide ehitusmaterjalid ja vähendatud materjali tarbimise kujundused. - Kiiev: Budvevelnik, 1991; Aganin S. P. Betoon Madal veetarbimine modifitseeritud kvarts täiteainega: autori abstraktne. Cand. the teadus - m, 1996; FADEL I. M. Intensiivne eraldi tehnoloogia betooni täis basalt: abstraktne dis. Komm. the Science - M, 1993]. Strateegia stopering Portland tsemendid betooni sama tugevuse annab tee betooni säästmise strateegia 2-3 korda suurem tugevus mitte ainult kompressioon, vaid ka paindumise ja aksiaalse venitamise, kui lööb. Betoonsäästu rohkem avatud töö struktuurides annab suurema majandusliku mõju kui tsemendi kokkuhoid.

Arvestades reoloogiliste maatriksite kompositsioone erinevatel suuremahulistel tasanditel, siis me tuvastame, et liiva suure tugevusega betoonis on mikrotasandil reoloogiline maatriks tsemendi, jahu, ränidioksiidi, superplatisali ja vee keeruline segu. Omakorda suure tugevusega betooni betoon betooni mikrotsreeniga tsemendi ja kivijahu (võrdse dispersiooni) segu struktuurielementidena, teine \u200b\u200breoloogiline maatriks ilmub väiksema maatriksiga - segu mikrotsillion, vee ja superplastication.

Betooni hõõrumiseks vastavad need raoloogiliste maatriksi struktuurielementide skaalad betooni kuiva komponentide optimaalse osakeste suuruse ulatusele suure tiheduse saavutamiseks.

Seega täidab kivjahu lisamine nii struktuuri- kui ka reoloogilist funktsiooni ja maatriksi täitmist. Kõrge tugevusega betooni puhul on kivjahu reaktsiooni keemiline funktsioon võrdselt oluline, mis viiakse läbi suurema toimega reaktiivse toimega mikrokordiumiga ja mikrootüdreeritud kaoliniga.

Maksimaalne reoloogiline ja veepõhine toime, mis on põhjustatud ühisettevõtte adsorptsioonist tahke faasi pinnal geneetiliselt iseloomulikud peenetera dispergeeritud süsteemidele, millel on sektsiooni kõrge pind.

Tabel 1.

Reoloogilised ja kastmismeetmed SP vee inseneride

Tabelis 1 on näidatud, et Portlandi tsemendi vormimise suspensioonides on viimaste ühine ventilatsioonitoiming 1,5-7,0 korda suurem (SIC!) On kõrgem kui mineraalsete pulbritega. Kivide puhul võib see ülejääk ulatuda 2-3 korda.

Seega lubatud hüperplastiseerijate kombinatsioon mikropiremiga, kivjahu või tuhaga lubatud tõsta tihendusjõu tasemeni 130-150-ni ja mõnel juhul kuni 180-200 mPa ja rohkem. Tugevuse märkimisväärne suurenemine toob siiski kaasa intensiivse suurenemise ja vähendades Poissoni koefitsiendi 0,14-0,17-ni, mis toob kaasa hädaolukordade äkilise hävitamise ohtu. Käesoleva betooni negatiivse vara kõrvaldamine toimub mitte viimase varda tugevdamise tugevdamiseks, kui palju on varda tugevdamise kombinatsioon polümeeride, klaasist ja terasest kiudude kasutuselevõtuga.

Mineraalsete ja tsemendite dispergeeritud süsteemide plastifitseerimise ja jootmise põhialused valmistati Kalashnikova V.I doktoritööstuses. [cm. Kalashnikov V.I. põhitõdesid mineraal dispergeeritud süsteemid ehitusmaterjalide tootmiseks: väitekirja kujul teadusliku aruande kujul DOKKT. the teadus - Voronež, 1996] 1996. aastal 1996. aastal eelnevalt teostatud tööde alusel ajavahemikul 1979-1996. [Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. äärmiselt avastatud väga kontsentreeritud dispergeeritud süsteemide struktuuri- ja reoloogilise seisundi kohta. // IV-menetlus Komposiitmaterjalide mehaanika ja tehnoloogia riikliku konverentsi menetlus. - Sofia: keeld, 1985; Ivanov I. A., Kalashnikov v.i. mineraalsete dispergeeritud kompositsioonide plastifitseerimise tõhusus sõltuvalt tahke faasi kontsentratsioonist. // betooni segude reoloogia ja selle tehnoloogilised ülesanded. Tez. Aruanne III liidu sümpoosioni. - Riia. - RPI, 1979; Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Mineraalsete dispergeeritud kompositsioonide laadi laadimise kohta sõltuvalt tahke faasi kontsentratsioonist. // komposiitmaterjalide mehaanika ja tehnoloogia. Siseriikliku konverentsi materjalid. - Sofia: keeld, 1979; Kalashnikov V.I. erinevate mineraalsete koostiste reaktsiooni reaktsiooni naftaleensulfoonhappe superplastisaatoritel ja vahetu leelise mõjul. // mehaanika ja komposiitmaterjali tehnoloogia. III riikliku konverentsi materjalid välismaiste esindajatega. - Sofia: keeld, 1982; Kalashnikov V.I. Reoloogiliste muutuste arvestus betoonisegudes superplastisaatoritega. // IX-iga konkreetse betooni ja tugevdamise konverentsi materjalide materjalid (Tashkent, 1983). - Penza. - 1983; Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Preoloogiliste muutuste omadused tsemendi kompositsioonides ioon-stabiliseerivate plastifikaatorite toimel. // Tööde kogumine "betooni tehnoloogiline mehaanika". - Riia: RPI, 1984]. Need on väljavaated juhtiva kasutamise kõrgeima vee hävitamise aktiivsuse ühisettevõttes peene dispergeeritud süsteemides, omadused kvantitatiivsete reoloogiliste ja struktuuriliste ja mehaaniliste muutustega superplastitud süsteemides, mis koosnevad laviinitaolises üleminekul tahkefaasist Vedel voolab supermareliidi vee lisamisel. Need on väga dispergeeritud plastifitseeritud süsteemide voolu gravitatsioonilise leviku ja tsükroopilise ressursi arenenud kriteeriumid (oma kaalu meetmetes) ja päeva pinna spontaanse joondamise. See on laiendatud kontseptsioon tsemendisüsteemide piirava kontsentratsiooni kontsentratsiooni piirava kontsentratsiooni tõttu peen dispergeeritud pulbritega, mis on valmistatud sette, magmaatilise ja metamorfse päritoluga, selektiivsed kõrge veetasemega ühisettevõttega. Kõige olulisemad nende tööde tulemused koosnevad võimalusest 5-15 vee tarbimise mitmekordse vähenemise dispersioonidesse, säilitades samal ajal gravitatsioonilise arvutuse tabeli. Näidati, et reoloogiliselt aktiivsete pulbrite kombinatsioon tsemendiga saab tugevdada ühisettevõtte tegevust ja saada kõrgemeelseid valandeid. See on need põhimõtted, mis on rakendatud reaktsioonipulber betooni suurenemisega nende tiheduse ja tugevuse suurenemisega (REAKTIONSPULVER betoon - RPC [vt Dolgopolov N. N. N. N. N. N. N. N. N. N. N. N. N. N. tsemendi kivi. // ehitusmaterjalid. - 1994. - № 115]). Teine tulemus on suurendada ühisettevõtte vähendamist, suurendades pulbrite dispersiooni dispersiooni [vt Kalashnikov V.I. põhitõdesid mineraal dispergeeritud süsteemid ehitusmaterjalide tootmiseks: väitekirja kujul teadusliku aruande kujul DOKKT. the teadus - Voronež, 1996]. Seda kasutatakse ka peeneteraliste betoonide pulbristatud, suurendades peenete komponentide osakaalu, lisades tsemendile mikrokaremi. Uus teoorias ja praktikas pulbri betooni oli peene liiva kasutamine fraktsiooni fraktsioonis 0,1-0,5 mm, mis tegi betooni peeneteralisega, erinevalt tavapärasest liivast liiva osa 0-5 mm. Veetsime pulbri betooni dispergeeriva osa keskmise spetsiifilise pinna arvutamise (kompositsioon: tsement - 700 kg; õhuke liiva fr. 0,125-0,63 mm - 950 kg, basalt flaur Sud \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, mikrotsillion SVD \u003d 3200 m2 / kg - 140 kg) selle sisaldusega 49% kogu segust peeneteraliste liivafraktsiooniga 0,125-0,5 mm näitab, et MK SMK \u003d 3000M2 / kg dispersiooni ajal on pulbriosa keskmine pind SVD \u003d 1060m2 / kg ja SMK \u003d 2000 m2 / kg - SVD \u003d 785 m2 / kg. See on selliste peenisõikadega komponentide puhul, mida peeneteraline reaktsioonipulber betoon on valmistatud, milles tahke faasi mahu kontsentratsioon ilma liivata jõuab 58-64% ni ja koos liivaga - 76-77% ja on vähe halvem Soolise faasi kontsentratsioon superplastsetes raskesbetoonis (CV \u003d 0, 80-0,85). Kuid kummeeritud betoonis on tahke faasi miinushari ja liiva mahu kontsentratsioon oluliselt väiksem, mis määrab dispergeeritud maatriksi suure tiheduse.

Kõrge tugevus on tingitud mitte ainult mikrosiremi või dehüdreeritud kaolini olemasolu, vaid ka rock-kivist valmistatud reaktiivse aktiivse pulbrina. Kirjanduslike andmete kohaselt on PVT, BALT, lubjakivi või kvartsjahu peamiselt kasutusele võetud. HSVI-aktiivse pulbri betooni tootmise laiaulatuslikud võimalused avati NSV ja Venemaal seoses komposiitseerumise seondumise arendamise ja uuringuga, mis on madala veetarbimisega bazhenovye yu. M., Babayev, Sh. T., Komaroma. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. n .. On tõestatud, et tsemendi asendamine lihvimise protsessis lisaks karbonaadi, graniidile, kvartsjahu 50% -ni suurendab veepõhist toimet oluliselt. A / T-suhe, pakkudes hõõrutud betooni gravitatsioonipruuni võrreldes ühisettevõtte tavapärase kasutuselevõtuga, väheneb 13-15% ni, jõuab sellisele ADV-50 konkreetsele tugevusele 90-100 mPa. Sisuliselt VNV, mikrosiremi, peene liiva ja dispergeeritud tugevduse alusel, võib saavutada kaasaegne pulbribetoon.

Dispergeeritud tugevdatud pulbribetoon Betoon on väga tõhus mitte ainult ettekandva struktuuride kombineeritud tugevdamine eelnevalt rõhutatud tugevdamine, vaid ka tootmise väga õhukese seinaga, sealhulgas ruumilise arhitektuuri osad.

Viimaste andmete kohaselt on struktuuride tekstiili tugevdamine võimalik. See on tekstiilkiudude tootmise (kudede) arendamine kõrge tugevusega polümeeride ja leelis-resistentsete lõngade arendamine arenenud välisriikides oli arengu motivatsioon rohkem kui 10 aastat tagasi Prantsusmaa ja Kanada Reaktiivne pulber betoon betoon koos sp Ilma suurte agregaatideta eriti väikeste kvartside agregaadiga, mis on täidetud kivipulbrite ja mikrosillidega. Selliste peeneteraliste segude konkreetsed segud, mis levivad nende enda kehakaalu all, täites kootud raamistiku täiesti paks võrgusilma struktuuri ja kogu filigüügi vormi konjugeerimist.

"High" reoloogia pulbri betooni segud (PBS) annab 10-12% massist kuivkomponentide tootlus tugevuse? 0 \u003d 5-15 pa, st Vaid 5-10 korda kõrgem kui õlivärvides. Sellega? 0 seda määrata, saate kasutada meid 1995. aastal välja töötatud miinutilise meetodi abil. Madala saagikuse tugevus on tagatud reoloogilise maatriksi kihi optimaalse paksusega. PBS topoloogilise struktuuri kaalumisest määratakse kihi X keskmine paksus valemiga:

kus on liivaosakeste keskmine läbimõõt; - mahu kontsentratsioon.

B / T \u003d 0,103 alltoodud kompositsiooni puhul on kihi paksus 0,056 mm. DE Larrerd ja Sedran leidsid, et väiksemate liivade jaoks (D \u003d 0,125-0,4 mm), paksus varieerub 48-88 mikronit.

Osakeste vahekihi suurendamine vähendab viskoossust ja piirab nihkepinget ja suurendab voolavust. Viigus võib suurendada vee lisamisega ja ühisettevõtte kasutuselevõttu. Üldiselt on vee mõju ja ühisettevõte viskoossuse muutus, nihe piirang ja voolavus on ebaselge (joonis fig 1).

Superplastizer vähendab viskoossust palju vähemal määral kui vee lisamine, samas kui ühisettevõtte tõttu tekkiva saagistugevuse vähenemine on oluliselt suurem kui vee mõju all.

Joonis fig. 1. Ühisettevõtte ja vee viskoossuse mõju, piirangu ja voolavuse

Superplastsete äärmiselt täidetud süsteemide peamised omadused on see, et viskoossus võib olla piisavalt kõrge ja süsteem võib aeglaselt voolata, kui saagistugevus on väike. Tavapäraste süsteemideta ilma ühise vette, võib olla väike viskoossus, kuid suurenenud saagikuse tugevus takistab nende levikut, sest neil ei ole post-cycrocoopilise voolu ressursi [cm. Kalashnikov V. I., Ivanov I. A. Preoloogiliste muutuste omadused tsemendi kompositsioonides ioon-stabiliseerivate plastifikaatorite toimel. // Tööde kogumine "betooni tehnoloogiline mehaanika". - Riia: RPI, 1984].

Reoloogilised omadused sõltuvad ühisettevõtte tüübist ja annusest. Kahe liiki ühisettevõtete mõju on näidatud joonisel fig. 2. Kõige tõhusam ühisettevõte on Woerment 794.

Joonis fig. 2 Ühisettevõtte tüübi ja annuse mõju? O: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - Sulamine F 10

Sellisel juhul ei olnud vähem selektiivne C-3 kodumaise ühisettevõte, vaid välismaa ühisettevõte melamiinipõhise sulamise F10.

Pulberi betooni segude laotusvõime on äärmiselt oluline betoontoodete moodustamisel märgistusmärgise raamistiku raamidega.

Selline mahuline rebane kangaraamistikud brändi, anoksiidi, kanali ja muude konfiguratsioonide kujul võimaldavad kiiret tugevdamist, mis koosneb raami paigaldamisel ja fikseerimiseks kujul, millele järgneb suspensib betooni täitmine, kergesti tungides raami raam 2-5 mm (joon. 3). Fabric raamistikud võimaldavad radikaalselt suurendada betooni praksukindlust, kui nad puutuvad kokku alternatiivse temperatuuri kõikumistest ja vähendavad oluliselt deformatsiooni.

Betooni segu ei tohiks mitte ainult voolata üksi võrkude raami kaudu, vaid levis ka vormi "tagurpidi" läbitungimise kaudu läbi raami suurenemisega segu maht vormis. Et hinnata voolavust kasutati sama kompositsiooni pulbri segusid vastavalt kuiva komponentide sisaldusele ja koonuse levik (raputusklaud) kohandati ühisettevõtte koguse ja (osaliselt) veega. Levitamise blokeerimine viidi läbi võrgurõngaga läbimõõduga 175 mm.

Joonis fig. 3 koeraami proovi

Joonis fig. 4 udune segab vaba ja blokeeritud levijaga

Gridil oli valguses suurus 2,8? 2,8 mm traadi läbimõõduga 0,3 ° C.3 mm (joonis fig 4). Kontrolli segud tehti mitme 25,0-ga; 26,5; 28,2 ja 29,8 cm. Katsete tulemusena leiti, et segu voolu suurenemisega suri vaba DC läbimõõdu ja blokeeritud edevuse suhe. Joonisel fig. 5 näitab muutust DC / DBOTDC.

Joonis fig. 5 DC / DB muutmine vaba lõikamise alalisvoolu väärtusest

Joonisel järgmiselt kaob DCI DB segu vaheaegade erinevus, kui saagis on iseloomulik 29,8 cm vaba purunemisega. DC-s. \u003d 28,2, purunemist võrgus väheneb 5% võrra. Eriti suur pidurdamine võrgus leviku kaudu on segu segamisel 25 cm.

Sellega seoses, kui kasutate grid raamid rakuga 3? 3 mm, on vaja kasutada segusid, mille purunemine on vähemalt 28-30 cm.

Dispergeeritud tugevdatud pulbri betooni füüsikalis-tehnilised omadused, mis on tugevdatud 1 mahuga terasest kiududega, mille läbimõõt on 0,15 mm ja 6 mm pikk, on esitatud tabelis 2

Tabel 2.

Pulbri betooni füüsikalis ja tehnilised omadused seonduva madala veetarbimisega, kasutades kodumaise ühisettevõtte C-3

Nagu näitab välismaiste andmetega, jõuab 3% tugevdusega kokkusurumise tugevus 180-200 MPa, aksiaalse venitamisega - 8-10MPA. Mõju tugevus suurendab rohkem kui kümme korda.

Võimalused pulbri betooni ei ole kaugeltki ammendatud, arvestades tõhusust hüdrotermilise ravi ja selle mõju suurenemisele tobermoriidi osakaalu suurenemisele ja vastavalt CSSONOTLITile

www.alLbeton.ru.

Betoonreaktsioonipulber

Viimane update entsüklopeedia: 12/17/2017 - 17:30

Betoonreaktsioonipulber - betoon valmistatud peenestatud reaktiivsetest materjalidest tera suurusega 0,2 kuni 300 um ja iseloomustab kõrge tugevus (üle 120 MPa) ja kõrge veekindlus.

[GOST 25192-2012. Betoonid. Klassifikatsioon ja üldised tehnilised nõuded]

Betoonreaktsioonipulber [inglise keel. Reaktiivne pulbri betooni-RPC] - komposiitmaterjal kõrge survekiirustega 200-800 MPa, painutamine\u003e 45 MPa, sealhulgas väga dispergeeritud mineraalkomponendid märkimisväärses koguses - kvarts liiv, mikrokarete, superplastizer, samuti terasest kiud madala / t (~ 0,2), kasutades kuumfilmide töötlemist toodete temperatuuril 90-200 ° C.

[MARSHAK USHOREKOVA A. V. CONSEONOGROGRAAFY: Lexicon. M.: Reef ehitusmaterjalid. - 2009. - 112 lk.]

Õige valdajad! Kui vaba juurdepääs sellele terminile on autoriõiguste rikkumine, on kompilaatorid autoriõiguse omaniku taotlusel valmis linki või terminit (määratlus) saidilt. Administratsiooni suhtlemiseks kasutage tagasiside vormi.

exiklopediyastroy.ru.

Väitekirja abstraktne. sellel teemal ""

Käsikiri õiguste jaoks

Õhukese põllumajandusliku reaktsioonipulbri dispergeeritud tugevdatud betooni kivide abil

Eriala 05.23.05 - Ehitusmaterjalid ja -tooted

Töö viidi läbi osakonna "Seostuse, keraamika ja sidumise tehnoloogiate" riigi haridusasutuses kõrgema kutseharidus "Penza riiklik ülikool Arhitektuur ja ehitus "ja Müncheni tehnilise ülikooli ehitusmaterjalide ja kujunduse instituudis.

Teadusnõunik -

Technical Sciences, professor Valentina Serafimovna Demianova

Ametlikud vastased:

Au Föderatsiooni teaduse töötaja, vastav liige Raasn, Technical Sciences'i arst, professor Vladimir Pavlovich Selleaev

Technical Sciences, professor Oleg Vjatšeslavovitš Tarakanov

Juhtiv organisatsioon - Penzaster OJSC, Penza

Kaitse toimub 7. juuli 2006 kell 16 h 00 minutit väitekirjanõukogu koosolekul D 212.184.01 kõrgema professionaalse hariduse riikliku haridusasutuses "Penza Riiklik Architecture ja Ehitus" aadressil: 440028, Penza , ul. Titova, 28, Corpus 1 konverentsiruum.

Väitekiri võib leida kõrgema professionaalse hariduse riikliku haridusasutuse raamatukogus "Penza Riiklik Architecture ja Ehitus"

Väitekirjanõukogu teadusminister

V. A. Khudyakov

Töö üldkirjeldus

Mis märkimisväärne suurenemine betooni tugevusega, väheneb konstruktsioonikindlus paratamatult ja struktuuride habras hävitamise oht suureneb. Fiber Betooni dispergeeritud tugevdamine kõrvaldab need negatiivsed omadused, mis võimaldab tootmise klasside betooni üle 80-100 tugevusega 150-200 MPa, millel on uus hävitamise kvaliteet.

Analüüs teaduslike tööde valdkonnas dispergeeritud tugevdatud betooni ja nende tootmise kodumaise praktikas näitab, et põhisuunal ei kasutata kasutamist kõrge tugevusega maatriksid sellises betoonis. Dispergeeritud raudbetooni klassi survetugevuses jääb äärmiselt madal ja piiratud V30-B50-ga. See ei võimalda FIBRA head haardumist maatriksiga, täielikult kasutage terasest kiudasi isegi madala lõhe tugevusega. Lisaks teooria töötatakse välja ja praktikas toodetakse betoontooteid vabalt ette nähtud kiududega mahu mahu tugevdamine 59%. Kiud vibratsioonitefeces heita mitte-leek-vannitoad "rasvane" väga ootamatu tsement-liivalahendused Tsemendi liiva koostis - 14-ja 2,0 at A / C \u003d 0,4, mis on äärmiselt raiskav ja kordab 1974. aastate teoste taset. Olulised teaduslikud saavutused superplastsete db, mikrokooduslike mikrosüsteemide mikrosüsteemide loomisel. Aktiivsed segud, mis on valmistatud kõrge tugevusega kivimitest, lastakse vett 60% hüdrogeenimise efektile, kasutades polümeeri kompositsiooni oligoomi kompositsiooni ja hüperplastiliisikuid. Need saavutused ei muutunud aluseks dispergeeritud tugevdatud suure tugevusega raudbetooni või peeneteralise pulbri betooni loomise aluseks valatud iseregulaatoriga segudest. Vahepeal arenevad arenenud riigid aktiivselt uute põlvkondade betooni uued põlvkonnad, mida kinnitavad dispergeeritud kiud. Kasutatakse pulbri betooni segusid

sest valamise vormid kootud õhukesed raamid ja nende kombinatsioon varda tugevdamine.

Avastage teoreetilisi eeldusi ja motivatsiooni motivatsiooni multicomponent peeneteralise pulbri betooni betoon betooni väga tihe, kõrge tugevusega maatriksiga, mis saadakse ultra-madal veevarustusega valamisel, pakkudes betooni valmistamist viskoosse iseloomuga hävitamise ja kõrge tõmbetugevuse ajal painutamise ajal;

Paljastada komposiitide sideainete ja dispergeeritud tugevdatud peeneteraliste kompositsioonide struktuurne topoloogia, et saada nende struktuuri matemaatilisi mudeleid, et hinnata täiteainete osakeste vahemaad ja geomeetrilised keskused kiudude tugevdamine;

Optimeerida peeneteraliste dispergeeritud tugevdatud betooni segude kompositsioone kiududega C1 \u003d 0,1 mm ja I \u003d 6 mm minimaalse sisaldusega, mis on piisav betooni, toiduvalmistamistehnoloogia tõmbesisalduse suurendamiseks ja retseptide mõju voolavusele, tihedusele, veele -Containing, tugevus ja muud betooni füüsikalis-tehnilised omadused.

Teaduslik uudsus töö.

1. võimalust saada suure tugevusega peene tsemendipulbri betooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud, valmistatud betoonisegudest, ilma kilmasteta kvartsliiva õhukeste fraktsioonidega, reaktsiooniaktiivsete kivi- ja mikrokarvaliste pulbritega, suurendades superplastisaatorite tõhususe olulist suurenemist, \\ t on teaduslikult põhjendatud ja eksperimentaalselt kinnitatud. Enne vee sisaldust valatud enese seiklussegu segus 10-11% -ni (sobiva ilma põlevisegu ilma vajutamiseks) kuiva komponentide massist.

4. Teoreetiliselt prognoositud ja eksperimentaalselt tõestanud valdavalt juhtiv difusioonmehhanism komposiittsemendi sideainete lahendamiseks, võimendades täiteaine sisaldust või selle dispersiooni olulist suurenemist suureneb võrreldes tsemendi dispersiooniga.

5. Uuritakse peeneteraliste pulbriliste betoonbetooni pettuse moodustamise protsesse. On näidatud, et superplastiliste valatud iseenesest kõrvaltoimete segude pulbri betoonfoodid on oluliselt tihedalt, nende tugevuse suurenemise kineetika on intensiivsem ja keskmine tugevus on oluliselt kõrgem kui betoon ilma ühisettevõtteta, mis on kokkusurutud sama veega Põhineb surve all 40-50 MPa. Pulbrite reaktsiooni keemilise aktiivsuse hindamise kriteeriumid on välja töötatud.

6. optimeeritud kompositsioonid peeneteralise dispergeeritud tugevdatud betoonisegude õhukese terasest kiu läbimõõduga 0,15 ja 6 mm pikk,

nende ettevalmistamise tehnoloogia, komponentide kasutuselevõtu sissehingamine ja segamise kestus; Kompositsiooni mõju voolavusele, tihedusele, õhu sisaldavatele betoonisegudele, betooni kokkusurumise tugevusele.

Töö praktiline tähtsus on arendada uusi valatud peeneteralise pulbri betoonist segusid kiudude täitmiseks toodete ja struktuuride jaoks, nii ja kombineeritud varda tugevdamisega. Väga armas betoonisegude kasutamine on võimalik toota suure hinnanguga painde või tihendatud raudbetoonkonstruktsioone, millel on viskoosne hävitamise olemus piiri koormuste toime alusel.

Kiire ja kõrge tugevusega kokkusurumise maatriks, mille tugevus on 120-150 MPa, et suurendada sidurit metalliga, kasutades õhukese ja lühikese suure tugevusega FIBRA-d, mille läbimõõt on 0,04-0,15 mm ja 6-9 mm Pikk, võimaldades vähendada selle voolu ja vastupanu voolu betoonisegudele süstevormimistehnoloogiale õhukese seinaga filtreerimistoodete valmistamiseks, millel on kõrge tõmbetugevus painutamise ajal.

Töö heakskiitmine. Peamised sätted ja väitekirja tulemused esitati ja teatati rahvusvahelisel ja al-

syan Teaduslikud ja tehnilised konverentsid: "Noorteadus - New Millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Planeerimis- ja ehituslinnade küsimused" (Penza, 1996, 1997, 1999), "kaasaegsed ehitusmaterjalide teaduslikud probleemid" (Penza, 1998 ), " Kaasaegne ehitus"(1998), rahvusvahelised teadus- ja tehnilised konverentsid" komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005, 2003)," ressursside ja energiasäästu loovuse motivatsioonina arhitektuurse ehituse protsessis "(Moskva-Kazan, 2003)," Tegelik ehitusküsimused »(Saransk, 2004 ), "Uued energia- ja ressursside säästev tervislik tehnoloogia ehitusmaterjalide tootmisel" (Penza, 2005), kõik-Vene teadus- ja praktilise konverentsi "Linnaettevõte, rekonstrueerimine ja inseneri toetus linnade säästva arengu linnade Volga piirkonna" ( Tolyatti, 2004), RASNi akadeemilised näidud "Saavutused, probleemid ja loodetavad valdkonnad ehitusmaterjalide teooria ja praktika arendamise valdkondades" (Kazan, 2006 g).

Väljaanded. Teostatud uuringute tulemuste kohaselt avaldati 27 tööd (ajakirjades Waki \u200b\u200b3 töö nimekirja ajakirjas).

Sissejuhatuses on valitud uurimissuuna asjakohasus põhjendatud, uuringu eesmärk ja eesmärgid on koostatud, näidatakse selle teaduslikku ja praktilist tähtsust.

Esimeses peatükis viidi läbi välis- ja kodumaise kogemuse analüüs kvaliteetsete betoon- ja fibrobatoonide kasutamise kasutamise esimeses peatükis kirjanduse analüütilise läbivaatamise teel. On näidatud, et välispraktika puhul hakkas suure tugevusega betoon betoon kuni 120-140 MPa välja andma peamiselt pärast 1990. aastat. Viimase kuue aasta jooksul on ilmnenud laiaulatuslikud väljavaated suure tugevusega betooni tugevuse suurendamiseks 130150 MPa ja tõlkimisega Nende heakskiidu eriti kõrge tugevuse tugevusega 210250 MPa, tänu betooni üldisele kuumtöötlemisele, mis on jõudnud 60-70 MPa tugevuseni.

On kalduvus jagada eriti suure tugevusega betoonbetooni "2 tüüpi agregaadi teravilja teravilja: maksimaalse teravilja suurusega kuni 8-16 mm ja teraviljaga teraviljaga 0,5-1,0 mm. Ja need ja teised on. Kohustuslik sisaldavad mikrokareti või mikrodegidiidi hinnatud kaolin, vastupidavate kivide pulbrid ja anda konkreetseid parandusi, löögitugevust, pragudetakistusi erinevatest materjalidest. Erirühmas saab peeneteralise pulbri betooni omistada (REKTIONSPULVER BETON-RPB või Reaktiivne pulbri betoon) maksimaalne suurus Teravilja 0,3-0,6 mm. On näidatud, et sellised betoud on tugevusega aksiaalsele kompressioonile 200-250 MPa tugevdamise koefitsiendiga 3-3,5% mahus on tõmbetugevus 50 MPa painutades. Sellised omadused pakutakse peamiselt väga võimsa ja kõrge tugevusega maatriks, mis võimaldab teil suurendada kiudude kleepumist ja kasutage täielikult selle suure tõmbetugevust.

Analüüsitakse teadus- ja kogemuste olukorda fibroby-toonide tootmises Venemaal. Erinevalt välismaistest arengutest, vene uuringud See ei ole keskendunud kõrge tugevusega maatriksiga fibrobetoonide kasutamisele, kuid suurendada tugevduse protsenti 5-9 mahuprotsendi mahust madala etapi kolme nelja-komponendi betoonklasside puhul 30-B50 suurendamiseks tõmbetugevuse suurendamiseks Painutamine 17-28 MPa. Kõik see on välismaiste kogemuste kordus 1970-1976, st. Nende aastate jooksul, kui tõhusaid superplastisaatorid ja mikrošemmesid ei kasutatud ja Fibribeton oli peamiselt kolmekomponentne (liivane). Soovitatav fibrobetoonide tootmiseks Portlandi tsemendiga maksab 7001400 kg / m3, liiv - 560-1400 kg / m3, Fibra - 390-1360 kg / m3, mis on äärmiselt jäätmed ja ei võta arvesse edusamme kõrge- Kvaliteet Betoon.

Mitmesuguse funktsionaalsete ja määratlevate komponentide väljanägemise mitmesuguste revolutsiooniliste etappide arendamise arengu analüüsimine toimub: kiud, superplastisaatorid, mikrosus. On näidatud, et kuue poolkomponendi betoon on suure tugevusega maatriksi aluseks FIBRA peamise funktsiooni tõhusaks kasutamiseks. See on sellised konkreetsed polüfunktsionaalsed.

Kõrge tugevuse ja eriti suure tugevusega reaktsiooni betooni välimuse peamised motivatsioonid, võimalus saada "rekord" vee tuvastamise väärtused betoonisegudes, nende spetsiaalseks reoloogilisteks seisunditeks. Pulbrite ja

nende levimus, nagu kaevandussektori tehniliste jäätmetena.

Analüüsi põhjal sõnastatakse uuringute eesmärk ja eesmärgid.

Teine peatükk näitab kasutatud materjalide ja uurimismeetodite omadusi, kasutati Saksa ja Venemaa tootmise tooraineid: tsemendid seitse 1 42,5 r HS Werk Geseke, Werk Bernburg Sea 1 42,5 R, Weisenau Ses 1 42.5, Wolish PC500, Staroscoli PC 500 kuni; Pinnapinna klassifitseeritud fr. 0,14-0,63, Ballashasky (Syzran) klassifitseeritud fr. 0,1-0,5 mm, Halle FR liiv. 0,125-0,5 "MM; Micronicica 940: Eikern MicroSilica 940 koos sisuga SI02\u003e 98,0%, Silia Staub RW Fuller koos SI02 sisuga\u003e 94,7%, BS-100 (Soda kombinatsioon) ZY2\u003e 98,3%, Chelyabinsk EMK SIO sisuga ; \u003d 84-90%, saksa ja vene tootmise kiud d \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm, mis on 500-3100 MPa tõmbetugevusega; sette- ja vulkaanilise päritoluga kivide pulbrid; Super - ja hüperplastiaatorid naftaleenist, melamiin ja polükarboksülaadi alus.

Betoonisegude valmistamiseks kasutati Eirichi firma kiiret segistit ja turbulentset kohviku segisti. TBKIV, kaasaegsed instrumendid ja seadmed saksa ja kodumaise tootmise. Rentasterastruktuurne analüüs viidi läbi Seifert Analyzer, elektronmikroskoopiline analüüs Philipsi Esemi mikroskoobi kohta.

Kolmandas peatükis käsitletakse komposiitide sideainete ja pulbri betooni topoloogilist struktuuri, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud. Komposiit-sideainete struktuurne topoloogia, milles täiteainete mahtfraktsioon ületab peamise sideaine osakaalu, eelnevalt kindlaksmääratud mehhanismi ja reaktsiooni kiirust. Arvutada keskmisi vahemaid liivaosakeste vahel pulbri betooni (või portlandi tsemendi osakeste vahel kõrgelt täidetud sideainetes), eemaldati elementaarne kuupmeetri rakk serva A suuruse ja mahu A3 suurusega komposiitmahuga.

Võttes arvesse C4V tsemendi mahu kontsentratsiooni, tsemendiosakeste keskmist suurust<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

sest tsemendiosakeste vaheline tsemendiosakeste vaheline osakeste jaoks:

AC \u003d ^ - 3 / y- / b-su \u003d 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

pulbri betooni liivaosakeste vahemaa jaoks:

S / TG \u200b\u200b/ 6 -ST \u003d 0,806 ap-phuust (2)

Võttes mahuosa liiva murdosa 0,14-0,63 mm peenrattalise pulbrina betooni segu, võrdne 350-370 liitrit (massivoog liiva 950-1000 kg), minimaalne keskmine kaugus geomeetriliste osakeste keskused olid Saadud, võrdne 428-434 mikroniga. Osakeste pindade vaheline minimaalne kaugus on 43-55 mikronit ja liiva suurusega 0,1-0,5 mm - 37-44 uM. Osakeste kuuskantpakendiga suureneb see kaugus koefitsiendi k \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Seega, pulbri segu voolu käigus, varieerub vahemikus 43-55 um kuni 61-55 uM kuni 61-55 um kuni 61-55 μm tsemendipulgast 78 mikronit, kusjuures liivafraktsiooni vähenemine on 0,1 -0,5 mm maatriksi kihiga varieerub 37-44 uM kuni 52-62 mikronit.

Dispergeeritud kiudude kiudude pikkuse topoloogia / läbimõõt C? Määrab konkreetsete segude reoloogiliste omaduste kiudude, nende voolavuse, nende geomeetriliste tsentraalsete keskmiste omaduste omaduste, kiudude geomeetriliste keskuste vahelise vahemaa tagantjärele, mis on ette nähtud tugevuse, kui tõmbetugev betoon. Arvutatud keskmised vahemaad kasutatakse regulatiivsetes dokumentides, paljudes teaduslikus töös dispergeeritud tugevdamine. On näidatud, et need valemid on vastuolulised ja need arvutavad oluliselt erinevad.

Kuupmeetri raku kaalumisest (joonis fig 1), näo pikkus / kiududega paigutatud kiud

fibra, mille läbimõõt on kasutatud /, mille kogusisaldus on in-11 ploki / V-ga, määras kiudude arvu äärel

N \u003d ja kaugus o \u003d

arvestades kõigi kiudude mahtu y "\u003d fe.il. /. DG ja koefitsient. neliteist

ficible tugevdamine / l \u003d (100- L C11 S) / 4 ■ I1, määratles keskmine "kaugus:

5 \u003d (/ - y?) / 0,113 ■ l / uz -1 (3)

Arvutatud 5 vastavalt valemitele Romaupii I.r. ja Mendeli I.A. Ja vastavalt valemi IK Ki. Kaugväärtused on esitatud tabelis 1. Nagu võib näha tabelist 1, ei saa Mec Ki valemit rakendada. Niisiis, vahemaa 5 suureneb raku maht 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) kuni 1000 m3 (/ \u003d 1000 mm)

15-30 korda sama C-ga, mis jätab selle geomeetrilise ja füüsilise tähenduse valemi valemiga. Romapi valemit saab kasutada 0,64 koefitsiendi arvessevõtmisel:

Seega saadud valem (3) ranged geomeetrilised konstruktsioonid on objektiivne reaalsus, mis on kontrollitud joonisel fig. 1. Selle valemi töötlemine oma ja välismaiste uuringute tulemuste tulemustest võimaldas tuvastada ebaefektiivse, sisuliselt ebaökonoomne tugevdamise ja optimaalse tugevdamise variandid.

Tabel 1

Kaugus väärtused 8 geomeetriliste dispergeeritud keskuste vahel _ kiudude arvutatud erinevate valemitega

Läbimõõduga, c), MM B mm erinevates C-s ja / by valemite vahemaade ja autori valemi ja mekka suhe arvutatud vahemaade ja autori ja romaaldi arvutamise vahemaade suhe

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm üldse / \u003d 0- * "

c-0,5 C-1,0 C-3,0 ° C \u003d 0,5 ja - 1,0 C-3,0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1,0 c \u003d 3,0 (1-0,5 (1-1,0 c-3,0 ("\u003d 0,5 ° C \u003d 1,0 (1). * 3.0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,051 0,083 0.048 Kaugus väärtused nr Muudatused 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 1000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OS 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6c 0,033 0,64

Neljas peatükk on pühendatud super-plastifitseeritud dispergeeritud süsteemide reoloogilise seisundi uuringule, pulbri betoonisegude (PBS) ja selle hindamismetoodika uurimisele.

PBS-il peaks olema suur voolavus, mis tagab segu täieliku leviku vormides horisontaalse pinna moodustumisele kaasatud õhu vabanemisega ja segude enesemääramisega. Arvestades, et betooni pulbrisegu fibrobatoonide tootmiseks peaks olema dispergeeritud tugevdamine, sellise segu purustamine peaks vähenema hommikusöögi segu ilma FIBRA-ga.

Betoonisegu, mis on ette nähtud täitmiseks vormide mahu mitme rea-suurusega kootud raami võrgusilma mõõtmetega 2-5 mm tuleks kergesti voolanud allosas vormi läbi raami, levida vormi, tagades selle pärast täitmist horisontaalse pinna moodustumisega.

Võrreldes dispergeeritud reoloogiliste süsteemide eristamiseks on välja töötatud lihtsad meetodid nihke ja voolavuse piirava stressi hindamiseks.

Olemasolevate jõudude skeem hüdromeetrites, mis on su-perplastilises suspensioonis. Kui vedelikul on saagistugevus T0, ei ole vahemik sellesse täielikult kastetud. T "võrrandi saadi:

kus silindri ¿/ läbimõõt; T - silindri mass; Peatamise p-kliirens; ^ - gravitatsiooni märk.

Määramise järelduste lihtsus γ0 määramiseks kuvatakse siis, kui kapillaaris (toru) vedeliku tasakaalus, kahe plaadi vahelise vahe korral vertikaalseinal.

Tsemendi, basalt, chalcedone suspensioonide, PBS-i määramise meetodite arv. Meetodi meetod määratakse kindlaks T0 optimaalse väärtusega PBS-is, mis võrdub 5-8 Pa, mis tuleb nende vormide täitmisel hästi puistata. On näidatud, et juhtumi määramise kõige lihtsam precharge on karaomeetriline.

Pulberi betooni segu levitamise seisund ja selle pinna isetasandmine, milles kõik poolkerakujulise vormi pinna eiramised on silutud. Pinna pingejõudude jõudude puhul välja jäetud null-kivisüsiga mahuvedeliku pinnal olevate tilkade niisutamisel peaks T0 olema:

In

kus D on poolkerakujuliste eeskirjade eiramise läbimõõt.

PBS-i väikese saagikuse tugevuse ja heade kõnevõrkude omaduste põhjused on ilmnenud, mis on liiva tera optimaalne valik 0,14-0,6 mm või 0,1-0,5 mm, selle kogus. See parandab segu vähendamist võrreldes peeneteraliste liivabetooniga, kus suured liiva terad on eraldatud õhukeste tsemendi kihtidega, suurendades oluliselt G "ja segude viskoossust.

Erinevate sp-klasside tüübi ja annuse mõju t "(joonis 4), kus 1-woerment 794; 2-SP C-3; 3-sulatamise fio. Pulbri segude laotusvõime määrati klaasile paigaldatud loksutamislaua koonusega. See ilmnes, et purunev koonus peaks olema 25-30 cm. Latetavus väheneb kaasatud õhu sisu suurenemisega, mille osakaal võib ulatuda 4-5% ulatuses.

Turbulentse segamise tulemusena on saadud poorid suurusega, eelistatavalt 0,51,2 mm ja R0 \u003d 5-7pa ja 2730 cm lõikamise korral, mis on võimelised eemaldama jääksageduseni 2,5-3,0%. Rakkude vaakumis kasutamisel väheneb õhu pooride sisaldus 0,8-1,2% -ni.

Ekraani takistuse mõju pulbri betoonisegu purunemise muutustele ilmnes. Kui blokeerides levib segudega võrgusilma tsükliga, mille läbimõõt on 175 mm läbimõõduga võrgusilmaga, leiti, et leviku vähenemise aste

uuringud suurendavad oluliselt tootluse tugevuse suurenemist ja vähenemist kontrolli pausi alla 26,5 cm.

Muutke vaba C1C läbimõõdude suhet ja blokeeriti

narkootikumide faile, mis on illustreeritud joonisel fig. Viis.

Pulbri betoonisegude jaoks valatakse kootud raamidega vormidesse, purustamine peaks olema vähemalt 27-28 cm.

Kiudude vormi mõju ebamäärase vähendamiseks

tugevdatud segu.

¿C, vaata kasutanud kolme liigi

^ FIgh koos geomeetrilise teguriga

eQUAL: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; zigzag c \u003d 1%), 150 (C1-0,04 mm; / \u003d 6 mm-cryrooofiitri klaaskattega C - 0, 7%) ja C1H kontrolli edevuse väärtused tugevdatud C1a segu ebamäärase muutmiseks on toodud tabelis. 2.

Res-techi tugevaim vähenemine ilmneb mikrokiudiga segudes Y \u003d 40 uM-ga, hoolimata tugevduse protsent C-mahust. Tugevmise aste suurenemisega väheneb veelgi rohkem vähenenud. Tugevduse koefitsiendiga // \u003d 2,0% kiud<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Viienda peatükk on pühendatud kivide reaktsioonitegevuse uurimisele ja reaktiivsete pulbri segude ja betooni omaduste uurimise uuringule.

Reaktsiooni aktiivsus kivide (GP): kvarts liiv, ränidioksiidi liivakivid, polümorfsed modifikatsioonid 5/02 - ränidioksiidi, chalcedone, kruusa setteohtu päritolu ja vulkaanilise - diabase ja basalt uuriti madala tsemendi (C: gp \u003d 1: 9-4 : 4), rikastatud tsemendiga

Tabel 2

Kontroll. murdma<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

heina (C: GP). Mountainete pulbrid kasutatakse jämedat SYD \u003d 100-160 m2 / kg ja väga dispergeeritud Syo \u003d 900-1100 m2 / kg.

On kindlaks tehtud, et parimad võrdlevad indikaatorid kivide reaktsiooni aktiivsuse iseloomustamiseks saadakse komposiitkompositsiooni C: gp \u003d 1: 9,5 komposiitide madalate kõvenemise segude kohta 28 päeva jooksul ja pikka kõvenemise perioodil 1,0-1, 5 aastat. High väärtused 43-45 MPa tugevus saadakse mitmel kivimitel - jahvatatud kruus, liivakivi, basalt, diabaz. Kõrge tugevusega pulbri betooni betooni puhul tuleks kasutada ainult suure tugevusega kivivolbereid.

Röntgenkiirte konstruktsioonianalüüs loob mõnede kivimite faasi koostise nii puhtana kui ka proovide segus nendega. Ühiste mineraalsete kasvajate moodustumist enamikus sellise väikeste tsementisisaldusega segudes ei leitud, kas CJ-de olemasolu, Tobermo-Rita, Portlandi olemasolu tuvastatakse selgelt. Vaheainete mikrograafiatel on Toberlamiori-TopodyN-sarnast kaltsiumhüdraulikate geelitaolise faasi selgelt nähtav.

RPB preparaadi põhiprintsiibid seisnes tsemendi maatriksi tegelike mahtude ja liivamahu suhte valimisel, mis tagab segu parimate reoloogiliste omaduste ja betooni maksimaalse tugevusega. Põhineb eelnevalt paigaldatud keskmise kihi x \u003d 0,05-0,06 mm vahel liivaosakeste keskmise DCP läbimõõduga, maht maatriksi vastavalt kuupmeetrirakkude ja valemiga (2), on:

vM \u003d (DCP + X? -7T-D3 / 6 \u003d A3-X-D3 / 6 (6)

Võttes vahekiht * \u003d 0,05 mm ja DCP \u003d 0,30 mm, suhe VU ¡VP \u003d 2 ja mahud maatriks ja liiva 1 m3 segu on vastavalt 666 liitrit ja 334 liitrit. Võttes massi liiva konstantse ja varieerumise suhe tsemendi, basalt jahu, MK, vee ja ühisettevõtte, määrata voolavuse segu ja tugevus betooni. Tulevikus muututi liivaosakeste suurust, keskmise kihi suurust muudeti ja samalaadsed variatsioonid viidi läbi maatriksi komponendi koostises. Basaltjahu spetsiifiline pindala võeti tsemendile lähedale, tuginedes tsemendi ja basaltosade liivas asuvate tühimike täitmise tingimustel nende soodusurustega

15-50 μm. Basalt ja tsemendi osakeste tühjus täideti MK osakestega 0,1-1 μm mõõtmetega.

Ratsiprotseduur töötati välja RPBS valmistamiseks rangelt reguleeritud järjestusega komponentide kasutuselevõtu järjestusega, homogeniseerimise kestus, "puhata" segud ja lõplik homogeniseerimine MK osakeste homogeense jaotuse ja dispergeeritud tugevdusega segu.

RPBSi koostise lõplik optimeerimine viidi läbi konstantse sisuga liiva koguse sisaldusega kõigi teiste komponentide sisu muutmisega. Kokku tehti igas 3 kompositsioonis 12 kompositsioone 12-st kodumaisest tsemendile, asendades polükarboksülaat GP SP C-3. Kõigis segudes, ebamäärane, tihedus, kaasatud õhu sisaldus, ja betoonis - tihendustugevus pärast 2,7 ja 28 päeva normaalset kõvenemist, tõmbetugevust painutamise ja jagamise ajal.

On kindlaks tehtud, et ebamäärane muutus 21-lt 30 cm-ni, kaasatud õhu sisu 2 kuni 5% ja vaakumis segudes - 0,8 kuni 1,2% -ni varieerus segu tihedus 2390-2420 kg / m3.

Selgus, et esimese minuti pärast pärast täitmist, nimelt 1020 minuti pärast, eemaldatakse kaasatud õhu põhiosa segust ja segu maht väheneb. Parema õhu eemaldamiseks on vaja katta betoonfilmi, mis takistab tihe kooriku kiiret moodustumist selle pinnale.

Joonisel fig. 6, 7, 8, 9 näitab ühisettevõtte tüübi ja selle annuse mõju segu purunemisele ja betooni tugevusele 7 ja 28 päeva jooksul päevas. Parimad tulemused saadi GP Woerment 794 juures annuses 1,3-1,35% ERR mass tsemendi ja MK. See ilmnes, et optimaalse koguse MK \u003d 18-20%, voolavuse segu ja tugevus betooni on maksimaalne. Ettenähtud mustrid säilitatakse 28 küngastes.

FM794 FM787 C-3

Kodumaise ühisettevõttel on väiksem vähendav võime, eriti kui kasutate eriti selget MK Mark BS - 100 ja BS - 120 ja

Kui kasutate spetsiaalselt valmistatud komposiit-DV-d sarnaste toorainete kuludega, demontowount-O, 9 ¡, 1 1. V), 5 1,7 partiid C-3-ga, saadud dispergeeritud [GEDC + MK) 1 LOO tugevdatud betooni tugevusega

Joonis 711-137 MPa.

GP doosi mõju RPBSi voolavusele (joonis fig 7) ja betooni tugevus kuni 7 päeva jooksul (joonis fig 8) ja 28 päeva (joonis 9).

[Gscnicyyuo [GSC + MK)] 100

Joonis fig. 8 Joon. üheksa

Katsete matemaatilise planeerimise meetodiga saadud muutuste üldine sõltuvus, millele järgneb programmi "Gradient" all olevate andmete töötlemine kujul: D \u003d 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x \\ kus X, - MK / C suhe; XS - suhe [GP / (MK + C)] - 100. Lisaks põhines füüsikalis-keemiliste protsesside voolu sisul ja samm-sammult tehnikat, oli võimalik oluliselt vähendada muutuvate tegurite arvu matemaatilise mudeli koostises ilma selle hindamise kvaliteeti halvestamata.

Kuuendas peatükis on esitatud konkreetsete füüsikaliste tehniliste omaduste uurimise tulemused ja nende majanduslik hindamine. Pulber tugevdatud ja mitte-sõjalise betooni staatiliste testide tulemused.

On kindlaks tehtud, et elastsuse moodul sõltuvalt tugevusest varieerub vahemikus (440 ^ 470) -102 MPa, Poissoni lähedalmiromo-vannide koefitsient on 0,17-0,19 ja dispergeeritud tugevdatud 0,310,33, mis iseloomustab viskoosset iseloomu betoonikäitumise koormusega võrreldes relvastamata betooni rabede hävitamisega. Betooni tugevus lõhestamise ajal tõusude ajal 1,8 korda.

Õhukahanemine proovide relvastamata RPB on 0,60,7 mm / m, dispergeeritud tugevdatud väheneb 1,3-1,5 korda. Betooni veevarustus 72 tunni jooksul ei ületa 2,5-3,0%.

Katsed pulbri betooni külmakindluse kohta Kiirendatud protseduurile näitas, et pärast 400 vahelduva külmutamise tsüklit oli külmakindluse koefitsient 0,96-0,98. Kõik katsetestid näitavad, et pulbribetooni tööomadused on kõrged. Nad on osutunud rõdude väikese ristlõike riiulites tagasipöördumisse, rõduplaatides ja loggias majade ehitamise ajal Münchenis. Hoolimata asjaolust, et dispergeeritud raudbetoon on kallim kui tavalised betoonmärgid 500-600 1,5-1,6 korda, maksab mitmeid tooteid ja struktuure betooni mahu olulist vähenemist 30-50% odavamalt.

Tootmise testimine dispergeeritud raudbetoonist, vaiakindadest pärit dispergeeritud tugevdatud betoonist, vaateid Penza Zbby Plant LLC-s ja tugevdatud betoontoodete tootmise baasi CJSC Energoservis kinnitas sellise betooni kasutamise kõrget tõhusust.

Peamised järeldused ja soovitused 1. Venemaal toodetud dispergeeritud betooni koostise ja omaduste analüüs näitab, et nad ei vasta täielikult tehnilistele ja majanduslikele nõuetele konkreetse betooni madala tugevuse tõttu (M 400-600). Sellises kolme-nelja- ja harvaesinev viie komponent betoonbetoon betoon betoon, mitte ainult dispergeeritud kõrge tugevuse tugevdamine, vaid ka normaalne tugevus.

2. Teoreetiliste ideede põhjal võimalus saavutada superplastitootjate maksimaalse vee tekitava mõju dispergeeritud süsteemides, mis ei sisalda jämedaid segistit, mikrokiiruste kõrge reaktsiooni aktiivsust ja kivimpulbreid, suurendades ühiselt ühisettevõtte reoloogilist toimimist, loomist Sevexomponing kõrge tugevusega peeneteraline reaktsioonipulber betoonmaatriks peeneks ja suhteliselt lühike dispergeeritud tugevdamiseks C1 \u003d 0,15-0,20 um ja / \u003d 6mm, mis ei moodusta "hekid" betooni valmistamisel ja vähe vähendatud PBS-i voolavuses.

4. Konstruktsiooni topoloogia komposiit-sideainete ja dispergeeritud tugevdatud betooni ja nende matemaatiliste mudelite struktuuri antakse. Kehtestatakse kiduvate liitlaste täidetud sideainete ioon-difusioon-läbilahendusmehhanism. PBS-i liivaosakeste keskmine vahemaade arvutamise meetodid, kiudude geomeetrilised keskused pulbri betoonis koos erinevate valemite ja erinevate parameetritega ¡1, 1, C1 on süstematiseeritakse. Autori valemi objektiivsus kuvatakse erinevalt traditsiooniliselt kasutatud. Tsementi suspensiooni optimaalne kaugus ja paksus PBS-is peab jääma

37-44 ^ 43-555 liiva kulutused 950-1000 kg ja fraktsioonid vastavalt selle 0,1-0,5 ja 0,140,63 mm.

5. Dispergeeritud tugevdatud ja relvastamata PBS-i reüotehnoloogia omadused on loodud arenenud meetodite kohaselt. PBS-i optimaalne purunemine koonusest koos suurusega £\u003e \u003d 100; G! \u003d 70; A \u003d 60 mm peaks olema 25-30 cm. Sõltuvalt kiudude geomeetrilistest parameetritest vähenemise koefitsiendid ja PBS-i videote vähenemine, kui see on blokeeritud selle võrkude tara abil. On näidatud, et PBS valamine kujul mahuvõrkude kootud raamidega peaks olema vähemalt 28-30 cm.

6. Meetod on välja töötatud kaljupulbrite reaktsiooni keemilise aktiivsuse hindamiseks madalate tsementaarsete segudega (C: P-1: 10) ekstrusiooni vormimisrõhu sujuvates proovides. On kindlaks tehtud, et sama tegevusega hinnatakse tugevusega 28 päeva jooksul ja pikaajalist

ekmad kõvenemise (1-1,5-aastased), eelistades RPBSi tuleks pöörata pulbrid kõrge tugevusega kivimid: basalt, diabase, docuit, kvarts.

7. Uuritakse pulbrbetooni struktuuri moodustumist. On kindlaks tehtud, et valatud segud esimese 10-20 min pärast valamist isoleeritakse kuni 40-50% õhust ja nõuavad kile, mis takistab tiheda kooriku moodustumist. Segud alustada aktiivselt ~ määrake 7-10 tundi pärast täitke ja suurendage tugevust pärast 1 päeva 30-40 MPa kaudu läbi 2. päeva - 50-60 MPa.

8. formuleeris betoonkoostise valiku peamised eksperimentaalsed ja teoreetilised põhimõtted tugevusega 130-150 MPa. Kvartsliiv, et tagada PBS-i kõrge saagikuse tugevus, peaks olema peeneteralised fraktsioonid 0,14-0,63 või 0,1-0,5 mm puistetihedusega 1400-1500 kg / m3 voolukiirusel 950-1000 kg / m3. Tsementi kivi jahu ja MK peatamise paksus liiva terade vahel peaks olema vastavalt veesisalduse ja ühisettevõttega vastavalt veesisaldusele ja ühisettevõttele 2-30 cm segudega, MC Sisu 15-20%, kivjahu sisaldus 40-55% tsemendi massist. Nende tegurite sisu muutmisel valitakse optimaalne kompositsioon vastavalt segu vajalikule purunemisele ja maksimaalsetele kompressioonitugevusnäitajatele 2, 7 ja 28 päeva jooksul.

9. Optimeeritud kompositsioonid peeneteralise dispergeeritud raudbetoonbetooni betooniga tugevusega, kui tihendate 130-150 MPa, kasutades terasest FIBRA tugevdamise koefitsiendiga / 4 \u003d 1%. OPTIMAL TECHNOLOOGILOGY: Parameetrid: Segamine tuleb läbi viia spetsiaalse konstruktsiooni kiiretes segistides, eelistatavalt vaakumis; Järjestus komponentide ja segamisrežiimide "puhata", rangelt reguleeritud.

10. Kompositsiooni mõju voolavusele, tihedusele, õhu-sisaldavate dispergeeritud PBS-ile on uuritud tugevuse korral betooni tihendamisel. Selgus, et piima-näiliselt segud, samuti konkreetne tugevus sõltub mitmetest retseptidest ja tehnoloogilistest teguritest. Kui optimeerimine, matemaatiline sõltuvus voolavuse, tugevus üksikisiku, kõige olulisem tegurid on loodud.

11. Mõned hajutatud betooni füüsikalis-tehnilised omadused uuritakse. On näidatud, et 120-150 MPa kokkusurumise tugevusega betoonil on elastne moodul (44-47) -103 MPa, Poissoni koefitsient - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - relvastamata). Õhukahanemine Dis-

inimese tugevdatud betoon 1,3-1,5 korda madalam kui relvastamata. Kõrge külmakindlus, madal vee imendumine ja õhukahanemine näitavad sellise betooni kõrgeid operatiivseid omadusi.

Peamised sätted ja väitekirja tulemused on esitatud järgmistes rühmades

1. Kalashnikov, C-B. Algoritmi ja tarkvara arendamine asümptootiliste eksponentsiaalsete sõltuvuse töötlemiseks [Tekst] / C.B. Kalashnikov, d.v. Kvass, R.i. AVDEEV // Aruanded aruanded 29 Teaduslik ja tehniline konverents. - Penza: Publishing House Penza riik. Ülikooli archite. ja sirge, 1996. - P. 60-61.

2. Kalashnikov, C.B. Kineetiliste ja asümptootiliste sõltuvuste analüüs, kasutades tsükliliste iteratsioonide meetodit [Text] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalashnikov, V.n Kozomazov, R.I. AVDEEV // Bulletin Rasn. Department of Ehitus Sciences, 1999. - Vol. 2. - lk. 58-62.

3. Kalashnikov, C.B. Ultrafine täiteainete saamise metoodilised ja tehnoloogilised aspektid [Text] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalashnikov n komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: SAT. Teaduslik Tööjõu töö. Teadus- ja tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2002. - P. 307-309.

4. Kalashnikov, C.B. Superplastizeri blokeerimisfunktsiooni hindamise küsimuses tsemendi kõvenemise kineetikale [Text] / B.C. Demianova, A.C. Mishin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov n komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: SAT, teaduslik. Tööjõu töö. Teadus- ja tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2003. - Lk 54-60.

5. Kalashnikov, C.B. Superplastizeri blokeerimisfunktsiooni hindamine kõvenemisseadmete kineetikale [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov, s.o. Ilina // üheaastase kohtumise menetlused Rasn "ressursside ja energiasäästu motivatsioonina loovuse motivatsiooni arhitektuuriliselt hoone protsessis." - Moskva-Kazan, 2003. - P. 476-481.

6. Kalashnikov, C.B. Kaasaegsed ideed super-tiheduse tsemendi kivi ja madala rasvasisaldusega betoonist [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov // bülletään. Ser. Volzhsky RASNi piirkondlik filiaal, - 2003. aasta 6. - P. 108-110.

7. Kalashnikov, C.B. Betooni segude stabiliseerimine polümeerlisandite eraldamisest [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. DEMIANOVA, N.MADUBINA, C.B. Kalashnikov // plastimassid. - 2003. - №4. - Lk 38-39.

8. Kalashnikov, C.B. Tsemendikivi hüdratatsiooni ja kõvenemise funktsioonid lisandite muutmisega [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demyanova, s.t. Ilina, C.B. Kalashnikov // Uudised ülikoolide uudised. Ehitus, Novosibirsk: 2003. - №6 - lk. 26-29.

9. Kalashnikov, C.B. Tsemendibetooni kokkutõmbumise ja kokkutõmmatava pragunemiskindluse hindamise küsimuses, mida muudetakse ultrafine täiteainetest [Text] / B.C. Demianova, Yu.S. Kuznetsov, io.m. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalashnikov // ühendi ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: SAT. Teaduslik Tööjõu töö. Teadus- ja tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2004. - P. 10-13.

10. Kalashnikov, C.B. Reaktsiooniaktiivsus silikakivimite tsemendi kompositsioonides [Text] / B.c. Demianova, C.B. Kalashnikov, i.a. EliSeev, E.V. Sulge, v.n. Shindiin, V.ya. Marunetsev // komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika: SAT. Teaduslik Tööjõu töö. Teadus- ja tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2004. - P. 81-85.

11. Kalashnikov, C.B. Komposiittsemendi sideainete kõvenemise teooriale [Text] / C.B. Kalashnikov, V.I. Kalashnikov // Rahvusvahelise teadus- ja tehnilise konverentsi materjalid "Tegelikud ehitusprobleemid". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalashnikov, C.B. Reaktsiooni aktiivsus purustatud kivide tsemendi kompositsioonides [Text] / V.I. Kalashnikov, B.C. Demianova, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalashnikov // Izvestabia. Tulgu. Seeria "Ehitusmaterjalid, kujundused ja struktuurid". - Tula. -2004. - Vol. 7. - P. 26-34.

13. Kalashnikov, C.B. Komposiittsemendi ja räbu sideainete hüdratatsiooni teooriale [Text] / V.I. Kalashnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Bouncen, C.B. Kalashnikov ja "bülletään". Series filiaal ehitustehnika. - Belgorod: - 2005. - -9-S. 216-221.

14. Kalashnikov, C.B. Multicomponentiantiantaalne tegur betooni polüfunktsionaalsete omaduste tagamisel [Text] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov, g.v. Lukyanenko. V.n. GRINKOV // Uued energia- ja ressursside säästev kõrgtehnoloogilised tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel: SAT. Artiklid Dunar. Teadus- ja tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 4-8.

15. Kalashnikov, C.B. Kõrge tugevusega šokeeriv suure tugevusega dispergeeritud betooni [Text] / B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov, G.n. Casina, V.M. Trostsky // Uus energia- ja ressursside säästev kõrge temperatuuri tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel: SAT. Interniired. Teaduslik tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 18-22.

16. Kalashnikov, C.B. Topoloogia segatud sideainete täiteainete ja mehhanism nende kõvenemise [Text] / Jürgen Schubert, C.B. Kalashnikov // Uued energia- ja ressursside säästev kõrgtehnoloogilised tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel: SAT. Interniired. Teadus- ja tehniline konverents. - Penza: PDNTP, 2005. - P. 208-214.

17. Kalashnikov, C.B. Õhukestega pulber dispergeeritud betoon [Text] I V.I. Kalashnikov, C.B. Kalashnikov // saavutused. Probleemid ja paljutõotavad arengu suunad. Teooria ja ehitusmaterjalide teaduse teooria ja praktika. Kümnes akadeemilised näidud Rasn. - Kazan: Kasani riigi kirjastusmaja. Arh.-Sgroitel. Ülikool, 2006. - P. 193-196.

18. Kalashnikov, C.B. Multicomponent dispergeeritud betoon, millel on täiustatud tööomadused [Text] / B.C. Demianova, C.B. Kalashnikov, G.n. Casina, V.M. Trostsky // saavutused. Probleemid ja paljutõotavad arengu suunad. Teooria ja ehitusmaterjalide teaduse teooria ja praktika. Kümnes akadeemilised näidud Rasn. - Kazan: Kasani riigi kirjastusmaja. Arh.-Sgroitel. Un-TA, 2006. -S. 161-163.

Kalashnikov Sergei Vladimirovitš

Õhukese põllumajandusliku reaktsioonipulbri dispergeeritud tugevdatud betooni kivide abil

05.23.05 - Ehitusmaterjalide ja toodete väitekirja autori abstraktne konkurentsi kohta teadusliku aste tehniliste teaduste

Allkirjastatud trükkimises 5.06.06 g formaat 60x84 / 16. Ofsettpaber. Printimine risograafile. UCH. ed. l. üks. Ringlus 100 eksemplari.

Tellimus nr 114 _

PGUAd.

Trükitud töökojas operatiivse trükkimine PGUAde.

440028. G. Penza, ul. Titova, 28.

4 Sissejuhatus.

1. peatükk Kaasaegsed ettekanded ja põhilised

Kvaliteetse pulbri betooni saamise põhimõtted.

1.1 Välis- ja kodumaise kogemused kvaliteetsete betoonide ja fibrobatoonide kasutamisel.

1.2 Betoonist multiikordaja, tegurina funktsionaalsete omaduste pakkumisel.

1.3 Kõrge tugevuse ja eriti suure tugevusega reaktsiooni betooni ja fibrobatoonide motivatsioon.

1.4 Kõrge reaktsiooni aktiivsus dispergeeritud pulbrid - põhjal saada kvaliteetse betooni.

Järeldused peatüki 1. \\ t

2. peatükk Allikas materjalid, uurimismeetodid,

Instrumendid ja seadmed.

2.1 Tooraine omadused.

2.2 Uurimismeetodid, seadmed ja seadmed.

2.2.1 Tehnoloogia tooraine valmistamiseks ja nende reaktsioonitegevuse hindamiseks.

2.2.2 Tehnoloogia pulbri betooni segude ja meetri tootmiseks

Nende testide toda.

2.2.3 Uurimismeetodid. Instrumendid ja seadmed.

Peatükk 3 Dispergeeritud süsteemide topoloogia, hajutatud

Tugevdatud pulbri betoon ja

Nende kõvenemise mehhanism.

3.1 Komposiitide sideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism.

3.1.1 Komposiitide sideainete struktuurne ja topoloogiline analüüs. 59 P 3.1.2 komposiit-sideainete hüdratatsiooni ja kõvenemismehhanism - kompositsioonide struktuurse topoloogia tulemusena.

3.1.3 topoloogia dispergeeritud tugevdatud peeneteralise betooni.

Järeldused peatüki 3. \\ t

Peatükk 4 Superplastic-Vanis dispergeeritud süsteemide reoloogiline seisund, pulbri betoonisegud ja selle hindamise metoodika.

4.1 metoodika väljatöötamine nihe piirväärtuse ja dispergeeritud süsteemide ja peeneteraliste pulbrite segude hindamiseks.

4.2 dispergeeritud süsteemide reoloogiliste omaduste eksperimentaalne määratlus ja peeneteralise pulbrisegud.

Järeldused 4. peatüki kohta.

5. peatükk Rocks'i reaktsioonitegevuse hindamine ja reaktiivsete pulber segude ja betooni uurimine.

5.1 Reaktsiooni aktiivsus tsemendiga segus .- ■.

5.2 Põhimõtted valiku pulbri dispergeeritud betooni, võttes arvesse nõudeid materjalide.

5.3 peeneteralise pulbri vastuvõtt dispergeeritud raudbetooniga.

5.4 Betooni segu ettevalmistamine.

5.5 Kompositsioonide mõju pulbri betoonisegude nende omaduste ja vastupidavuse aksiaalse tihendus.

5.5.1 Superplastisaatorite tüübi mõju levikule. Segu ja betooni tugevuse vahel.

5.5.2 Superplastic doosi mõju.

5.5.3 mikrokinnireemi annuse mõju.

5.5.4 Basettide ja liiva osa mõju tugevusele.

5. peatüki järeldused.

6. peatükk Betooni ja nende füüsikalis-tehnilised omadused

Tehniline ja majanduslik hindamine.

6.1 RPB tugevuse ja Fibro-RPB moodustumise kineetilised tunnused.

6.2 deformatiivsed omadused Fibro-RPB.

6.3 Kombineeritud muutused pulbribetoonis.

6.4 Vesi imendumise dispergeeritud tugevdatud pulbri betooni.

6.5 RPB tehniline ja majanduslik hindamine ja tootmise rakendamine.

Sissejuhatus 2006, väitekiri ehitamise, Kalashnikov, Sergei Vladimirovitš

Teema asjakohasus. Igal aastal sai kvaliteetse, väga kõrge tugevusega betooni ja selle edusammude vabastamine ja see edusammude objektiivseks reaalsuseks oluliseks materiaalsete ja energiaressursside vähenemise tõttu suureneb konkreetse ja raudbetooni üldises praktikas.

Suurenenud konkreetse tugevuse suurenemise tihendamisele, praksukindlus on paratamatult vähenenud ja struktuuride habras hävitamise oht suureneb. Fiberbetooni dispergeeritud tugevdamine välistab need negatiivsed omadused, mis võimaldavad tootmise klasside betooni üle 80-100 tugevusega 150-200 MPa, millel on uus kvaliteet - hävitamise viskoosne iseloom.

Analüüs teaduslike tööde valdkonnas dispergeeritud tugevdatud betooni ja nende tootmise kodumaise praktikas näitab, et põhisuunal ei kasutata kasutamist kõrge tugevusega maatriksid sellises betoonis. Dispergeeritud raudbetooni klass survetugevuses jääb äärmiselt madalaks ja piirdub B30-B50-ga. See ei võimalda FIBRA head haardumist maatriksiga, täielikult kasutage terasest kiudasi isegi madala lõhe tugevusega. Lisaks on teoreetiliselt välja töötatud ja praktikas toodetakse konkreetseid tooteid vabalt ette nähtud kiududega, mille mahu tugevdamine on 5-9%; Laulda neid vibratsiooni tegevuse all kontrollimatu "rasvase" kõrgsurve tsemendi-liivalahustega: tsement-liiva -1: 0,4 + 1: 2.0 A / C \u003d 0,4, mis on äärmiselt raiskav ja kordab Töötase 1974. Olulised teaduslikud edusammud superplastilise dB, mikrokiipjaga mikrokoorijate mikrokooriliste segude loomisel, millel on kõrge tugevusega kivimitega valmistatud reaktiivsete aktiivsete pulbritega, lastakse veekraani tuua 60% -ni, kasutades oligomeerse koostise ja hüperplastisaatorite superplastisaatorid Polümeeri kompositsioon. Need saavutused ei muutunud aluseks suure tugevusega raudbetooni või peeneteralise pulbri betooni loomise aluseks valatud enese seikluse segudest. Vahepeal arenenud riigid aktiivselt arendada uusi põlvkondade reaktsioonibetooni betooni, tugevdatud dispergeeritud kiududega, valades mahuline õhukese pacet raamid, kombinatsioone varda või varras dispergeeritud tugevdamisega.

Kõik see määrab asjakohasuse suure tugevusega peeneteraline reaktsioonipulber, dispergeeritud tugevdatud betoonmärgid 1000-1500, mida iseloomustab kõrge efektiivsus mitte ainult vastutustundlike unikaalsete hoonete ja struktuuride ehitamisel, vaid ka toodete ja üldiste projekteerimistoodete ehitamisel. .

Väitekirja töö viidi läbi vastavalt programmide Instituudi ehitusmaterjalide ja konstruktsioonide Müncheni Technical University (Saksamaa) ja algatus toimib osakonna TBQuik Preatcess ja teadus- ja tehnika programmi Haridusministeerium Haridusministeerium Venemaa Haridusministeerium "Kõrgkooli teaduslikud uuringud teaduse ja tehnoloogia prioriteetsete suundade kohta" Algprogramme "Arhitektuur ja ehitus" aastatel 2000-2004

Uuringu eesmärk ja eesmärgid. Eesmärk väitekirja töö on töötada välja kompositsioonid kõrge tugevusega peeneteralise reaktsioonibetooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud betoon, kasutades lihvimine kivimid.

Tema eesmärgi saavutamiseks oli vaja lahendada järgmiste ülesannete kompleksi:

Avastage teoreetilisi eeltingimusi ja motivatsiooni mitmeosalise peentootmise betooni betooni betooni loomise motivatsiooni väga tihe, suure tugevusega maatriksiga, mis saadakse ultra-madala veesisaldusega, pakkudes betooni valmistamist viskoosse iseloomuga hävitamise ja suure tõmbetugevuse ajal painutamise ajal;

Tuvastage komposiitide sideainete ja dispergeeritud tugevdatud peeneteraliste kompositsioonide struktuurne topoloogia, et saada nende struktuuri matemaatilised mudelid, et hinnata täiteaine ebaviisakate osakeste vahemaad ja tugevdavate kiudude geomeetriliste keskused;

Töötada välja metoodika veekindlate süsteemide reoloogiliste omaduste hindamiseks, peeneteraliste pulbriliste dispergeeritud kompositsioonide jaoks; Avasta nende reoloogilised omadused;

Tuvastada segatud sideainete kõvenemismehhanismi, uurida struktuurseid protsesse;

Kehtestada vajaliku voolavuse multicomponent peeneteraline pulber betooni segude, pakkudes täitmisvormi madala viskoossuse segu ja ultra-madala saagikuse tugevusega;

Optimeerige peeneteraliste dispergeeritud tugevdatud betoonveod segude kompositsioone kiududega d \u003d 0,1 mm ja / \u003d 6 mm minimaalse sisaldusega, mis on piisav betooni, toiduvalmistamise tehnoloogia tõmbesisalduse suurendamiseks ja retseptide mõju voolavusele, tihedusele, õhule Betooni konditsioneerimine, tugevus ja teised füüsikalis-tehnilised omadused.

Teaduslik uudsus töö.

1. Võimalus saada suure tugevusega peene tsemendipulbri betoonbetooni betooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud, valmistatud betoonisegudest ilma kilmaseta kvartsliivide õhukeste fraktsioonidega, kus on reaktiivsed kivimite ja mikrosiremiga, millel on märkimisväärsed kivid ja mikrokarvaline Superplastisaatorite tõhusus vee sisaldusele valatud enese seiklussegu segus kuni 10-11% -ni (asjakohane ilma poolkuivse segu ilma pressimiseks) kuiva komponentide massist.

2. Superplastitud vedelate dispersioonisüsteemide saagikuse tugevuse määramise meetodite teoreetilised aluseks olevad meetodid ja meetodid kasutatavate betoonide segude levikut, millel on vaba levikut ja blokeeritud grid tara.

3. Topoloogiline struktuur komposiit-sideainete ja pulbrbetooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud, ilmnes. Nende struktuuri matemaatilised mudelid saadakse ebaviisakate osakeste vahemaad ja betooni kiudude geomeetriliste keskuste vahelised vahemaad.

4. Teoreetiliselt prognoositav ja eksperimentaalselt tõestanud komposiittsemendi sideainete kõvenemise valdavalt juhtiv difusioonmehhanism, võimendades täiteaine sisalduse suurenemist või selle dispersiooni olulist suurenemist võrreldes tsemendi dispersiooniga.

5. Uuritakse peeneteralise pulbrbetooni struktuuri moodustumist. On näidatud, et pulbri betoon superplastilistest valatud füüsilisest kasulikutest betoonisegudest on palju tihedamalt tihedamaks, nende tugevuse suurenemise kineetika on intensiivsem ja regulatiivne tugevus on oluliselt kõrgem kui betoon ilma ühisettevõteteta, mis sujuvad sama veesisaldusega Rõhk 40-50 MPa. Pulbrite reaktsiooni keemilise aktiivsuse hindamise kriteeriumid on välja töötatud.

6. optimeeritud kompositsioonid peeneteralise dispergeeritud tugevdatud betoonist segud õhukese terasest kiudude läbimõõduga 0,15 ja 6 mm pikk, nende valmistamise tehnoloogia, komponentide kasutuselevõtmise ja segamise kestuse koostis; Kompositsiooni mõju tihedusele tihedusele, õhu sisaldavate betoonisegude, betooni kompressiooni tugevusele.

7. Mõned füüsikalis-tehnilised omadused dispergeeritud tugevdatud pulbri betooni ja põhikindel mõju erinevate retsept tegurid on uuritud.

Töö praktiline tähtsus on arendada uusi valatud peeneteralise pulbri betoonseid segusid kiududega toodete ja konstruktsioonide täitmiseks nii ilma kombineeritud varraste tugevdamisega kui ka kombineeritud varraste tugevduseta või ilma kiududeta vormide täitmiseks valmisoleku vormide täitmiseks . Väga armas betoonisegude kasutamine on võimalik toota suure hinnanguga painde või tihendatud raudbetoonkonstruktsioone, millel on viskoosne hävitamise olemus piiri koormuste toime alusel.

See sai suure tiheduse, kõrge tugevusega kokkusurumise maatriksi tugevusega 120-150 MPa, et suurendada kleepumist metalliga, kasutades õhukese ja lühikese suure tugevusega FIBRA 0,040,15 mm ja pikkus 6-9 mm, mis võimaldab tal vähendada selle tarbimist ja vastupidavust betoonisegude voolule survevalu tehnoloogiate valmistamiseks õhukese seinaga filtreerivate toodete valmistamiseks, millel on kõrge tõmbetugevus.

Uus tüüpi peeneteralise pulbrina dispergeeritud betoon laiendada nomenklatuuri suure tugevusega toodete ja struktuuride eri liiki ehitus.

Looduslike täiteainete toorainebaasi laiendatakse kiviajaga täiteainetest, kuivadest ja märg magnetilisest eraldamisest maagi ja mittemetalsete mineraalide kaevandamise ja rikastamise ajal.

Arenenud betooni majanduslik efektiivsus seisneb kaalumisel märkimisväärselt vähendades, vähendades konkreetsete segude kulud kõrge tugevusega toodete ja struktuuride valmistamiseks.

Uurimistulemuste rakendamine. Arenenud ühendid olid Penza ZBBI Plant LLC tootmise testimine ja prektori betooni CJSC tootmise baasil ja neid kasutatakse Münchenis rõdu toetuste, plaatide ja muude toodete valmistamisel eluasemekonstruktsioonis.

Töö heakskiitmine. Peamised sätted ja väitekirjade tulemused esitati ja teatati rahvusvahelistel ja vene teaduslikel ja tehnilistel konverentsidel: "Noorteadus - New Millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Planeerimise ja hoone linnade küsimused" (Penza , 1996, 1997, 1999 D), "kaasaegsed ehitusmaterjalide probleemid" (Penza, 1998), "kaasaegne ehitus" (1998), rahvusvahelised teadus- ja tehnilised konverentsid "komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "ressursside ja energiasäästu loovuse motivatsiooni arhitektuurse ehituse protsessis" (Moskva-Kazan, 2003), "tegelikud ehitusprobleemid" (Saransk, 2004), "Uus energia- ja ressursside säästev kõrgtehnoloogia Tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel "(Penza, 2005), kõik-Vene teadus- ja praktilise konverentsi" Linnaplaneerimine, rekonstrueerimine ja inseneritoetus Volga piirkonna linnade säästvale arengule "(Tolyatti, 2004), akadeemilised näidud Raasn "saavutused, probleemid ja potentsiaalsed juhised ehitusmaterjalide teaduse teooria ja tavade arendamine" (Kazan, 2006).

Väljaanded. Teostatud uuringute tulemuste kohaselt avaldati 27 tööd (ajakirjades Waki \u200b\u200b2 töö nimekirja ajakirjades).

Töö struktuur ja ulatus. Väitekirja töö koosneb sissejuhatusest, 6 peatükist, põhiliste järelduste, rakenduste ja viitete loetelu 160 esemetest, on esitatud 175 leheküljelise masina külastamise teksti kohta, sisaldab 64 jooniseid, 33 tabelit.

Järeldus lõputöö teemal "Õhukesed reaktsioonipulber dispergeeritud tugevdatud betoon, kasutades kivimite"

1. Venemaal toodetud dispergeeritud betooni koostise ja omaduste analüüs näitab, et nad ei vasta täielikult tehnilistele ja majanduslikele nõuetele konkreetse betooni madala tugevuse tõttu (M 400-600). Sellises kolme-nelja- ja harva viie komponendi betoonbetoonist mitte ainult suure tugevuse tugevdamine, vaid ka normaalne tugevus.

2. Tuginedes teoreetilistele ideedele võimaluse saavutada superplastisaatorite maksimaalse veepõhise mõju dispergeeritud süsteemidesse, mis ei sisalda jämedat purustatud agregaate, microseilli ja kivimpulbrite kõrget reaktsiooni aktiivsust, suurendades ühisettevõtte reoloogilist toimimist, \\ t Loomine seVENCOMPONENT kõrge tugevusega peeneklassi reaktsioonipulber betoonmaatriks peene ja suhteliselt lühike dispergeeritud tugevdamiseks d \u003d 0,15-0,20 μm ja / \u003d 6 mm, mis ei moodusta "kajade" betooni valmistamisel ja vähe vähendatud PBS-voolust.

3. On näidatud, et peamine surve PBS-i saamise peamine kriteerium on väga tihe tsemendi segu suur voolavus tsemendi, MK, rock pulbrist ja veest, mis pakutakse ühisettevõtte lisamisega. Sellega seoses on välja töötatud dispergeeritud süsteemide ja PBS-i reoloogiliste omaduste hindamise metoodika. On kindlaks tehtud, et PBS-i suur voolavus on varustatud 5-10 pa ja veesisaldusega 10-11% kuiva komponentide massist.

4. Konstruktsiooni topoloogia komposiit-sideainete ja dispergeeritud tugevdatud betooni ja nende matemaatiliste mudelite struktuuri antakse. Kehtestatakse kiduvate liitlaste täidetud sideainete ioon-difusioon-läbilahendusmehhanism. PBS-i liivaosakeste vahemaade arvutamise meetodid PBS-is, kiudgeomeetrilistes keskustes pulbri betoonis mööda erinevaid valemeid ja erinevatel parameetritel //, / d. Autori valemi objektiivsus kuvatakse erinevalt traditsiooniliselt kasutatud. PBS-i optimaalne kaugus ja paksus PBS-is peaks olema 37-44 + 43-55 um piires liiva 950-1000 kg ja vastavalt selle 0,1-0,5 ja 0,14-0,63 mm fraktsioonid.

5. Dispergeeritud tugevdatud ja relvastamata PBS-i reüotehnoloogia omadused on loodud arenenud meetodite kohaselt. PBS-i optimaalne purustamine koonusest mõõtmetega D \u003d 100; d \u003d 70; H \u003d 60 mm peaks olema 25-30 cm. Avastatud idanemise koefitsiendid Sõltuvalt geomeetrilistest FIBRA parameetritest ja PBS-i jaotuse vähenemisest, kui seda blokeeritakse võrkude taradega. On näidatud, et PBS-i valamine mahu võrkude kootud raamide kujundamisel peaks purustamine olema vähemalt 28-30 cm.

6. Meetod on välja töötatud kivipulbrite reaktsiooni keemilise aktiivsuse hindamiseks madalatsementide segudes (C: p - 1:10) ekstrusiooni vormimisrõhu sujuvates proovides. On kindlaks tehtud, et sama tegevusega, mis on hinnanguliselt 28 päeva jooksul ja pikaajalistes kõvenemistes (1-1,5-aastased), tuleks eelistada RPBS-is kasutatavaid pulbreid kõrgtehnoloogilistest tõugudest: basalt, diabase, dokumendid , kvarts.

7. Uuritakse pulbrbetooni struktuuri moodustumist. On kindlaks tehtud, et valatud segud esimese 10-20 min pärast valamist isoleeritakse kuni 40-50% õhust ja nõuavad kile, mis takistab tiheda kooriku moodustumist. Segud hakkavad aktiivselt konfiskeerima 7-10 tundi pärast täitmist ja tugevust tugevuse pärast 1 päeva 30-40 MPa kaudu 2. päeva-50-60 MPa kaudu.

8. formuleeris betoonkoostise valiku peamised eksperimentaalsed ja teoreetilised põhimõtted tugevusega 130-150 MPa. Kvartsliiv, et tagada kõrge saagikuse tugevusega PBS peaks olema peeneteralised fraktsioonid

0,14-0,63 või 0,1-0,5 mm puistetihedusega 1400-1500 kg / m3 voolukiirusel 950-1000 kg / m. Tsemendi jahu ja MK peatamise paksus liiva terade vahel peaks olema vastavalt veesisalduse ja ühisettevõtte, mis tagab 2530 cm segude purunemise. The Arvuti ja kivjahu dispersioon peab olema umbes sama, sisu MK 15-20%, kivjahu sisaldus 40-55% tsemendi massist. Nende tegurite sisu muutmisel valitakse optimaalne kompositsioon segu vajalik purunemise ja maksimaalse tihendustugevuse indikaatorid 2,7 ja 28 päeva pärast.

9. Fine-terasava dispergeeritud raudbetoonbetooni optimeeritud kompositsioonid, millel on tugevus kokku 130-150 MPa, kasutades terasest FIBRA tugeva koefitsiendiga // \u003d 1%. Avatud optimaalsed tehnoloogilised parameetrid: Segamine tuleb läbi viia spetsiaalse konstruktsiooni kiirtrajeesides, eelistatavalt vaakumis; Järjestus komponentide ja segamisrežiimide "puhata", rangelt reguleeritud.

10. Kompositsiooni mõju voolavusele, tihedusele, õhu-sisaldavate dispergeeritud PBS-ile on uuritud tugevuse korral betooni tihendamisel. Selgus, et segude levikut, samuti betooni tugevus sõltuvad mitmetest retseptidest ja tehnoloogilistest teguritest. Kui optimeerimine, matemaatiline sõltuvus voolavuse, tugevus üksikisiku, kõige olulisem tegurid on loodud.

11. Uuritakse mõningaid hajutatud abielusbetooni füüsikalis-tehnilisi omadusi. On näidatud, et betoon tugevusega 120L tihendamisel

150 MPa-l on elastne moodul (44-47) -10 MPa, Poissoni koefitsient -0,31-0,34 (0,17-0.19 - relvastamata). Õhukahanemine dispergeeritud tugevdatud betooni 1,3-1,5 korda madalam kui relvastamata. Kõrge külmakindlus, madal vee imendumine ja õhukahanemine näitavad sellise betooni kõrgeid operatiivseid omadusi.

12. Tootmise katsetamine ja tehniline ja majanduslik hindamine näitavad vajadust korraldada tootmise ja laialt levinud sissetoomine peeneteralise reaktsioonipulbri ehituses dispergeeritud betooni ehitamiseks.

Bibliograafia Kalashnikov, Sergei Vladimirovitš, väitekirja ehitusmaterjalide ja toodete teema kohta

1. Aganin s.pe betoon madala veetarbimisega modifitseeritud kvarts täiteainega. // authore kontoris. samm. K.t.n., M, 1996,17 lk.

2. Anthropova V.A., Drobyshevsky V.A. Modifitseeritud Stefibetooni // betooni ja raudbetooni omadused. №3.2002. C.3-5

3. Achverdov I.n. Betooniteaduse teoreetilised alused .// Minsk. Kõrgkool, 1991,191 lk.

4. BABAYEV SH.T., KOMAR A.A. Energiasäästutehnoloogia tugevdatud betoonkonstruktsioonide suure tugevusega betoonist keemiliste lisanditega. // m.: Stroyzdat, 1987. 240 P.

5. Bazhenov yu.m. XXI sajandi betoonid. Ehitusmaterjalide ja konstruktsioonide ressursside ja energiasäästlike tehnoloogia // transfide materjalide materjalid. Teaduslik the konverentsil. Belgorod, 1995. koos. 3-5.

6. Bazhenov yu.m. Kõrge kvaliteediga peeneteraline betoon // ehitusmaterjalid.

7. Bazhenov yu.m. Betoonist // betoonist ja raudbetoonist, 1988. aasta tehnoloogia tõhususe ja tõhususe parandamine, №9. alates. 14-16.

8. Bazhenov yu.m. Betoonitehnoloogia. // Kõrgharidusasutuste Liidu kirjastaja, m.: 2002. 500 lk.

9. Bazhenov yu.m. Suurenenud vastupidavuse betoonid // ehitusmaterjalid, 1999, nr 7-8. alates. 21-22.

10. Bazhenov Yu.m., Falikman V.r. Uus sajand: uus tõhus betoon ja tehnoloogia. Materjalid i all-vene konverentsi. M. 2001. aasta 91-101.

11. Batrakov v.g. Ja teised. Super Superplastizer QMS. // Betoon ja raudbetoon. 1985. №5. alates. 18-20.

12. Batrakov v.g. Modifitseeritud betoon // m.: Stroyzdat, 1998. 768 lk.

13. Batrakov v.g. Betooni modifikaatorid Uued funktsioonid // Materjalid I All-Vene konkreetse konverentsi ja tugevdamise konverentsi. M.: 2001, lk. 184-197.

14. Batrakov V.g., Sobolev K.I., Caprilekov S.S. et al. Kõrge tugevus madala tsemendi lisaainete // keemilised lisandid ja nende rakendamine betooni tootmise tehnoloogia tootmisel. M.: Ts.zov, 1999, lk. 83-87.

15. Batrakov V.g., Caprilev S.S. et al. Ultrafine'i metallurgiatööstuse jäätmete hindamine lisaainetena betoonile // betoonile ja raudbetoonile, 1990. nr 12. lk. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elemendid ja keemilise side elektrienergia // Novosibirsk, NSV Liidu kirjastaja, 1962 175 lk.

17. Berkovitš Ya.B. Uuring mikrostruktuuri ja tugevuse tsemendi kivi tugevdatud lühikeste kiudkrüüsotiilide asbesti: autor. Dis. Komm. the teadus Moskva, 1975. - 20 s.

18. Bark M.T. Täidetud polümeeride hävitamine M. keemia, 1989 lk. 191.

19. Bryk M.T. Polümeriseerimine anorgaaniliste ainete tahkel pinnal .// Kiev, Nukova Dumka, 1981,288 lk.

20. Vasilik p.g., Golubev I.v. Kiudude kasutamine kuivas ehituse segudes. // ehitusmaterjalid №2.2002. Lk.26-27

21. Volzhensky A.V. Mineraalsed sideained. M.; Stroyzdat, 1986,463 lk.

22. Volkov i.v. Fibrobetoni rakendamise probleemid kodumaises konstruktsioonis. // ehitusmaterjalid 2004. - №6. P. 12-13.

23. Volkov i.v. Fiber Betoon ja väljavaated ehitusstruktuuride // ehitusmaterjalide, seadmete, tehnoloogia 21 sajandil. 2004. nr. 5. S.5-7.

24. Volkov i.v. Fibribeemi kujundused. Obz INF. Seeria "Ehituskonstruktsioonid", vol. 2. m, VNIIIS Gosstroy NSVL, 1988.-18c.

25. Volkov Yu.S. Raskeveotooni kasutamine ehituses // betoonist ja raudbetoonist, 1994, №7. alates. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Monoliitne raudbetoon. // betoon ja raudbetoon. 2000, №1, lk. 27-30.

27. VNN 56-97. "Fibrobetoni disainilahenduste projekteerimise ja peamised sätted." M., 1997.

28. II, IP osa mõned peamised aspektid hüdratatsioonide teooria ja hüdratiivse kõvenemise teooria ja Hüdratsionaalse kõvenemise teooria aspektid // VI Rahvusvahelise Kongressi menetlemine keemiatsementis. T. 2. m.; Stroyzdat, 1976, lk 68-73.

29. Glukhovsky V.A., Pokhomov V.A. Varjuvad tsemendid ja betoonid. Kiiev. Budvelnik, 1978,184 lk.

30. DEMYANOVA B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. jt. Reaktsiooni aktiivsus purustatud kivide tsemendi kompositsioonides. Izvestiya Tulgu. Seeria "Ehitusmaterjalid, kujundused ja struktuurid". Tula. 2004. Vol. 7. lk. 26-34.

31. DEMYANOVA B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., kokkutõmbumise betoon orgaaniliste lisanditega // Stroyinfo, 2003, nr 13. lk. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Uus tüüpi tsemendi tüüp: tsemendi kivi struktuur / ehitusmaterjalid. 1994 №1 lk. 5-6.

33. Starrels A.I., Vozhov Yu.S. Betoon- ja raudbetoon: teaduse ja praktika / / kõigi vene konkreetse konverentsi materjalide materjalid betooni ja tugevdamise konverentsil. M: 2001, lk. 288-297.

34. Zimon Ad. Vedeliku haardumine ja niisutamine. M.: Keemia, 1974. lk. 12-13.

35. Kalashnikov v.i. Nesterov V.yu., Bokstunov V.L., Komokhov p.g., Solomatov V.I., Maiznetsev V.YA, Trostya, V.m. Glinchlakovy ehitusmaterjalid. Penza; 2000, 206 lk.

36. Kalashnikov v.i. Ioonelektrostaatilise mehhanismi soodsasti rolli kohta mineraalsete dispergeeritud kompositsioonide dispersioonis. // autoklaavi betooni struktuuride vastupidavus. Tez. Vs. Tallinn 1984. lk. 68-71.

37. Kalashnikov v.i. Põhitõdesid mineraal dispergeeritud süsteemid ehitusmaterjalide tootmiseks. // doktoritöö D.N., Voronezh, 1996, 89

38. Kalashnikov v.i. Superplastisaatorite hoolika mõju reguleerimine, mis põhineb ioonelektrostaatilisel lähenemisel. // ehituse keemiliste lisandite tootmine ja taotlus. NTK-teeside kogumine. Sofia 1984. lk. 96-98

39. Kalashnikov v.i. Raamatuoloogiliste muutuste arvestus betoonisegudes superplastices. // IX-i materjalide materjalide materjalide materjalide materjalid (Tashkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Kalashnikov L 103-118.

41. Kalashnikov v.i., Ivanov I.A. Protseduritegurite ja dispergeeritud kompositsioonide reoloogiliste näitajate roll. // betooni tehnoloogiline mehaanika. Riia RPI, 1986. lk. 101-111.

42. Kalashnikov v.i. Keeld, Sofia. 1985.

43. Kalashnikov V.I., Kalashnikov s.v. Teooria "kõvenemine komposiittsemendi sideainete. // Rahvusvahelise teadus- ja tehnilise konverentsi materjalid" Tegelikud ehitusprobleemid "T.Z. Ed. Mordovski riik. Ülikool, 2004. lk 119-123.

44. Kalashnikov V.I., Kalashnikov s.v. Komposiittsemendi sideainete kõvenemise teooria kohta. Rahvusvahelise teadus- ja tehnilise konverentsi materjalid "Tegelikud ehitusküsimused" TZ Ed. Mordovia riik Ülikool, 2004. lk 119-123.

45. Kalashnikov V.I., Bastunov B.ji. Moskvin R.N. Süsinnostelate ja söövitavate sideainete tugevuse moodustumine. Monograafia. Hoiustatud Vgup VNIYNTPI, väljastus.2003,6.1 P.L.

46. \u200b\u200bKalashnikov V.I., Bastunov B.jl, Tarasov R.v., Komokhov p.g., Stasevich A.v., Kochshov V.Ya. Tõhusad soojusresistentsed materjalid, mis põhinevad modifitseeritud klambrilehel / / Penza, 2004,117 lk.

47. Kalashnikov S. V. et al. Komposiitide ja dispergeeritud tugevdatud süsteemide topoloogia // Materjalid MNTK komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika. Penza, PDZ, 2005. lk 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin v.i. Infrapunapektrid pinnaühendite. // m.: Science, 1972,460 lk.

49. Korshak v.v. Kuumakindlad polümeerid .// m.: Science, 1969,410 lk.

50. Kurbatov L.g., Rabinovich F.N. Terase fibirsiga tugevdatud betooni tõhusus. // betoon ja raudbetoon. 1980. L 3. lk 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Tugevdatud betoon tugevdades terasest traat trimmimise // ehitusmaterjalide välismaal. 1971, №9, lk. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Võimalus kasutada süsiniku kiudmaterjale betooni // ehitusmaterjalide tugevdamiseks, 1991. №10. Lk 27-28.

53. Lobanov I.A. Omadused struktuuri ja omaduste dispergeeritud tugevdatud betooni // tootmise tehnoloogia ja omadused uute komposiitide ehitusmaterjalide: ühendamine. Temp. Istus Teaduslik Tr. L: LISI, 1086. lk 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov Al.v., Jarbaek r Fiering kiu tugevdamine basaltkiudude valguse ja raske betooni omaduste kohta // betooni ja raudbetooni uued uuringud. Rostov-On-Don, 1997. lk 7-12.

55. Mailian L.r., Shilov A.V. Keerake keraamsitofibous-betooni elemendid ebaviisakas basandi kiudaineid. Rostov N / D: kasv. Riik Build, ülikool, 2001. - 174 p.

56. Mailian R.L., postitamine L.R., Osipov km ja teised. Soovitused tugevdatud betoonkonstruktsioonide projekteerimiseks keraamstasest betoonist basaltkiudude kiudude tugevdamisega / Rostov-on-Don, 1996. -14 lk.

57. Mineraloogiline entsüklopeedia / tõlge inglise keeles. L. Nedra, 1985. alates. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.P. Anorgaaniliste ehitusmaterjalide keemia. M.; Stroyzdat, 1971, 311c.

59. Nerpin S.V., Chimunsky A.F., mullafüüsika. M. Science. 1967,167С.

60. Nesbetaev G. V., Timonov S.K. Betooni deformatsioonide vähenemine. 5. akadeemiline lugemine Rasn. Voronezh, VGASU, 1999. lk. 312-315.

61. Paschenko A.A., Serbia v.p. Tsemendi kivi tugevdamine mineraalkiu Kiieviga, Ukrhiitions - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Siduvad "ained. Kiiev. Asesekool, 1975 441 lk.

63. POLAAK A.F. Mineraalse seondumise kõvenemine. M.; Ehituse kirjanduse kirjastamine, 1966 207 lk.

64. Poppova A.M. Hoonete ja struktuuride konstruktsioonid suure tugevusega betoonist // hoonestruktuuride seeria // ülevaade. Vol. 5. m.: VNIYNTPI NSVL Gosstroy, 1990 77 lk.

65. Poharenko, Yu.v. Teaduslikud ja praktilised sihtasutused fibrobetoonide struktuuri ja omaduste moodustamiseks: dis. dokk. the Sciences: Peterburi, 2004. lk. 100-106.

66. Rabinovich F.n. Betoonid, kiududega hajutatud tugevdatud: Ülevaade VNIESMist. M., 1976. - 73 lk.

67. Rabinovich f.n. dispergedaritud betoon. M., Stroyzdat: 1989.-177 lk.

68. Rabinovich F.N. Mõned küsimused hajutatud tugevdamine betoonmaterjalide klaaskiud // disperse-tugevdatud betoon ja struktuuride neist: teesid aruande. Vabariik. Järjepidev. Riia, 1 975. - P. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Stefib betoonkonstruktsioonide optimaalse tugevdamise kohta // betoonist ja raudbetoonist. 1986. nr 3. lk 17-19.

70. rabinovich f.n. Betooni dispergeeritud tugevdamise tasemetel. // Ehitus ja arhitektuur: IZV. Ülikoolid. 1981. nr 11. lk 30-36.

71. Rabinovich F.N. Fiber marmitud betooni kasutamine tööstusdisainilahendustes // fibrobeton ja selle rakendamine ehituses: tööjõu Niizb. M., 1979. - P. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.g. Stalefiseti kasutamine inseneri struktuuride projekteerimisel // betoonist ja raudbetoonist. 1984.-№12.-c. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov v.p. Piirangust pragude vastupidavuse peeneteralise betooni, tugevdatud terasest fibirs // mehaaniliste komponentide materjalidega. 1985. №2. P. 277-283.

74. Rabinovich F.n., Chernomaz A.P., Kurbatov L.g. Lamedate tankide monoliitseosad // betoon ja raudbetoon. -1981. №10. P. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyrojul v.n. ja teised. Komposiitide ehitusmaterjalid ja madala kaalutluse kujundused .// Kiev, Budivelnik, 1991,144 lk.

77. Stalefiseton ja kujundused sellest. "Ehitusmaterjalid" seeria on Vol. 7 VNIYNTPI. Moskva. - 1990.

78. Klaas fibrobeton ja selle kujundused. Seeria "Ehitusmaterjalid". N.5. VNIFNTPI.

79. Strelkov M.I. Muutused vedela faasi tegeliku koostisega sideainete kõvenemisega ja nende kõvenemise mehhanismid // tsemendi keemia menetlemise mehhanismid. M.; Promstroyisdat, 1956, lk. 183-200.

80. SYCHEV L.I., VOLOVIKA A.V. FIBERS / TÕLGE ED-ga tugevdatud materjalid: fibreroinforcted materjalid. -M: Stroyzdat, 1982. 180 p.

81. Toropov N.A. Silikaatide ja oksiide keemia. L.; Science, 1974,440c.

82. Tretyakov n.e., Filimonov v.n. Kineetika ja katalüsaator / t.: 1972, №3,815-817 lk.

83. FADDA I.M. Intensiivne eraldi tehnoloogia betooni täis basalt .// abstraktne tassi. K.t.n. M, 1993.22 lk.

84. Fibribeton Jaapanis. Express teave. Ehitusstruktuurid ", m, vniiis Gosstroy NSVL, 1983. 26 lk.

85. Filimonov v.n. Fotograafiliste transperatsioonide spektroskoopia molekulides ./// l.: 1977, lk. 213-228.

86. Hong. Omadused betooni sisaldavad microeink ja süsinikkiust ravitakse silaani // kiirteavet. Probleem nr 1.2001. Lk.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov v.n. Adsorptsiooni ja adsorbendid. // 1976, Vol. 4, lk. 86-91.

88. Schwarzman A.a., Tomilin I.A. Keemia edusammud // 1957, T. 23 №5, lk. 554-567.

89. Neil põhinevad sideained ja peeneteralised betoonid (V..D. Glukhovski üldise väljaande all). Taškent, Usbekistan, 1980.483 s.

90. JURGEN SCHUBERT, Kalashnikov S.V. Segatud sideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism // Sat. Artiklid MSTK Uued energia- ja ressursside säästev kõrgtehnoloogilised tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel. Penza, PDZ, 2005. lk. Lk. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Kõrge jõudlusega kiudõhuga tugevdatud segu kiudmahu fraktsiooniga // ACI materjalide ajakirja.-2004.-Vol. 101, №4.- p. 281-286.

92. Batson G.B. State-the-Art Reportion Fiber raudbetoon. ASY komitee teatas 544. "Acy Journal". 1973, -70, mille 11, -P. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup in / löögi vastus ultra-kõrge tugevusega kiudist tugevdatud tsemendi komposiit. // ACI-materjalide ajakiri. 2002. - Vol. 99, №6. - lk.543-548.

94. Bindiganavil V., Banthia., Aarup B. Ultra-suure tugevusega kiudoptilise tsemendi compsite // ACJ-materjalide ajakirja mõju reaktsioon. 2002 - Vol. 99, № 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochuster Beton-Entwicklung und Verhalten.//leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10, S 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen Bei Bei und Mauerwerk.// Oster. Jngenieur-und ArchiteKtekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallair E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-c. Mehaaniline käitumine konsetiseeritud reaktiivse pulbri betoon.// American Societe of GIVIL Eagineers Materjalide Engineering COUFIFERNCE. Washington. DC. November 1996, Vol. 1, lk 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisorung der Mischung SOWIE VERIFIZIRUNG der Eigenschaften Saueresesistente HochleistungBetone.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. ∎ 3. S.30-38.

99. GRUBE P., Lemmer C., RIIHL M VOM GUSSBETON zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissigerige AUF baas Polorcarboxilat.// Proc. 13. JBASIL WEIMAR 1997, BD. 1, S 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton MIT Steinohlenflugasche. Essen VGB FECHMISHEE VEREINGUNG BUNDESVEBAND KRAFTWERKSNENRODUKTE.// E.V., 1998-JN: Flugasche Betoonis, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4.25 Seiten.

102. Richard P., Cheury M. Reaktiivse pulbri betooni koostis. Stasation Division Bougies.// Tsement ja betooni reeSearch, Vol. 25. Ei. 7, lk. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cherazy M. Reaktiivne pulber Betoon Betoon Height Ducttility ja 200-800 MPa survetugevus.// AGJ SPJ 144-22, lk. 507-518,1994.

104. Romaaldy J.., Mander J.A. Tõmbetugevus betooni disatooni tugevusega ühtlaselt jaotatud ja gloselly paigutatud pikkusega traadi tugevdamine "Acy Journal". 1964, - 61, - nr 6, - lk. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochsterteri Bereon-Bereit Fur Die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// Festschrift Zum 60. Geburgstag von Prof.-Dr. JNG. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Cresen von Hochfestm Beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1, S 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag von Prof. Dr-jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 S 189-198.

108. Schmidm, fenlinge.utntax; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. ULTRAHOCHESTER BEON: Perspective Fur Die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. aasta. andmed 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Spetngel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochsterstees Bereit Bereit Die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. FEST - Schrift Zum 60. Geurtstag von Prof. Dr-ING. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Spetngel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochster Fur Bereit Bere Die Anwendung? Scntriftenerihe Baustoffe.// Fest - Schrift Zum 60. Geurtstag von Prof. Dr. - se. Peter Schlisissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der Ihr Beitzag Zur Entwichlung der Betobbaueise.// Ittter. Jngenieur-und architektekten-zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus betoon.//concrete ehitus. 1972,16, №L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. mõju reageerimine ultra-suure tugevusega kiudist tugevdatud tsemendi komposiit // ASJ-materjalide ajakirja. -2002-Vol. 99, №6.-lk. 543-548.

115. Balaguru P., NAIRN H., suure jõudlusega kiudraudseisev betooni segu Suure kiudmahu fraktsioonide puhul // ASJ-materjalide ajakiri. 2004, -vol. 101, №4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell Fur Ausfallormengen Dichter Beatone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76,1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaiee., Dugat J., Aitcin P.-c. Mehaanilised omadused ja kahe tööstusliku reaktiivse pulbri Cohcrete // ASJ-materjalide ajakirja V.94 vastupidavus. No.4, S.286-290. Juli-august 1997.

118. De Larrerd F., sedran th. Ultraheigh-jõudluse optimeerimine betooni optimeerimine pakkemudeli abil. Cem Betooni res., Vol.24 (6). S. 997-1008,1994.

119. Richard P., Cheury M. Reaktiivse pulbri betooni koostis. Cem Coner.res.vol.25. No.7, S.1501-15119995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton Uhpc - Hersterlung, Eigenschaften und Anwennungsmoglichkeiten. Sonderdruck Aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467 2001.

121. Bonnaav O., Vernet Ch., Moranville M. Reaktiivse pulbri Coucrete'i (RPC) reoloogilise käitumise optimeerimine .Tagungsband International Simposhium kõrge jõudlusega ja reaktiivse pulbri betoonide. Shebrske, Kanada, august 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. jalakäija / Bikeway sild Scherboke'i silla. 4-Th International Simposium kõrge tugevuse / suure jõudlusega, Pariisi kasutamise kohta. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrerd F., Grosse J.f., Puch C. erinevate ränidioksiidide võrdlev uuring kõrgefektiivsete materjalide lisanditena. Materjalid ja struktuurid, Rjlem, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.n. Reaktiivsed pulbri betoonid, millel on suur kõrgtugevus ja 200-800 MPa survetugevus. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. RPC kasutamine suure jõudlusega ja reaktiivse pulbri, Kanada, Sherbroke'i suure jõudlusega ja reaktiivse pulbrina brutovoogude jahutusrežiimis.

126. DE LARRARR F., SEDRAN T. Suure jõudlusega betooni proportsionaalsus. Cem Konkreetne. Res. Vol. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehaanilised omadused reaktiivsed pulbri betoonid. Materjalid ja konstruktsioonid, Vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Borranmann R., Schmidt M. pulbrite roll betoonis: 6-Th International Swosiumi menetlus kõrge tugevuse / suure jõudlusega betooni kasutamisel. S. 863-872,2002.

129. Richard P. Reaktiivne pulber Betoon: uus Ultra-kõrge tsementli materjali. 4-national sümpoosioni suure tugevuse / suure jõudlusega betooni kasutamise kohta, Pariis, 1996.

130. Uzawa, m; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: värsked omadused ja reaktiivse pulbri komposiitmaterjali (duktaali) tugevus. EST FIB Kongressi menetlused, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, m; Cheyrezy, m; Prat, E: Ultra-kõrge vastupidavuse betoonid, keemia ja mikrostruktuur. HPC sümpoosion, Hong- Kong, Dezember 2000.

132. Cheyrezy, M; MARET, V; Frouin, L: RPC mikrostruktuurne analüüs (reaktiivne pulbribetoon). CEM.CONER.RES.VOL.25, Ei. 7, S. 1491-1500,1995. .

133. Bouygues Fa: Jufornsbroschare Zum Betons de Pouderes Reaktsioonid, 1996.

134. REQUECK. K-h., Lichtenfels A., Greiner. Tk Hooajaline ladustamine Solare "Energia kuumaveepaakides valmistas välja suure jõudlusega betooni. 6 Th rahvusvaheline sümpoosion kõrge tugevuse / suure jõudlusega. Leipzig, juuni 2002.

135. Grandmas B.B., Komokhov p.g. et al. Mineraalsete sideainete / teaduse ja tehnoloogia hüdrallimise ja ümberkristallimise reaktsioonide helitugevus, -2003, №7

136. Babkov V.V., Shelkov A.f., Komokhov p.g. Tsemendi kivi / tsement-1988-№3 vastupidavuse aspektid 14-16-st.

137. Alexandrovsky S.V. Mõned funktsioonid betooni ja raudbetooni kokkutõmbumise kohta, 1959 nr 10 8-10.

138. Shaikin A.V. Tsemendi kivi struktuur, tugevus ja praksukindlus. M: Stroyzdat 1974,191 lk.

139. Shekin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Tsemendibetooni struktuur ja omadused. M: Stroyzdat, 1979. 333 lk.

140. CYLOSANI Z.N. Kokkutõmbumise ja libisemise betoon. Tbilisi: kirjastus Angeles. SSR, 1963. Alates 173-st.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov Yu.n., Pisanko T.n. Kõrge tugevusega betoon. M: stroyzdat. 1971. Kuna 208.I?

1. peatükk Kaasaegsed ettekanded ja põhilised

Kvaliteetse pulbri betooni saamise põhimõtted.

1.1 Välis- ja kodumaise kogemused kvaliteetsete betoonide ja fibrobatoonide kasutamisel.

1.2 Betoonist multiikordaja, tegurina funktsionaalsete omaduste pakkumisel.

1.3 Kõrge tugevuse ja eriti suure tugevusega reaktsiooni betooni ja fibrobatoonide motivatsioon.

1.4 Kõrge reaktsiooni aktiivsus dispergeeritud pulbrid - põhjal saada kvaliteetse betooni.

Järeldused peatüki 1. \\ t

2. peatükk Allikas materjalid, uurimismeetodid,

Instrumendid ja seadmed.

2.1 Tooraine omadused.

2.2 Uurimismeetodid, seadmed ja seadmed.

2.2.1 Tehnoloogia tooraine valmistamiseks ja nende reaktsioonitegevuse hindamiseks.

2.2.2 Tehnoloogia pulbri betooni segude ja meetri tootmiseks

Nende testide toda.

2.2.3 Uurimismeetodid. Instrumendid ja seadmed.

Peatükk 3 Dispergeeritud süsteemide topoloogia, hajutatud

Tugevdatud pulbri betoon ja

Nende kõvenemise mehhanism.

3.1 Komposiitide sideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism.

3.1.1 Komposiitide sideainete struktuurne ja topoloogiline analüüs. 59 P 3.1.2 komposiit-sideainete hüdratatsiooni ja kõvenemismehhanism - kompositsioonide struktuurse topoloogia tulemusena.

3.1.3 topoloogia dispergeeritud tugevdatud peeneteralise betooni.

Järeldused peatüki 3. \\ t

Peatükk 4 Superplastic-Vanis dispergeeritud süsteemide reoloogiline seisund, pulbri betoonisegud ja selle hindamise metoodika.

4.1 metoodika väljatöötamine nihe piirväärtuse ja dispergeeritud süsteemide ja peeneteraliste pulbrite segude hindamiseks.

4.2 dispergeeritud süsteemide reoloogiliste omaduste eksperimentaalne määratlus ja peeneteralise pulbrisegud.

Järeldused 4. peatüki kohta.

5. peatükk Rocks'i reaktsioonitegevuse hindamine ja reaktiivsete pulber segude ja betooni uurimine.

5.1 Reaktsiooni aktiivsus tsemendiga segus .- ■.

5.2 Põhimõtted valiku pulbri dispergeeritud betooni, võttes arvesse nõudeid materjalide.

5.3 peeneteralise pulbri vastuvõtt dispergeeritud raudbetooniga.

5.4 Betooni segu ettevalmistamine.

5.5 Kompositsioonide mõju pulbri betoonisegude nende omaduste ja vastupidavuse aksiaalse tihendus.

5.5.1 Superplastisaatorite tüübi mõju levikule. Segu ja betooni tugevuse vahel.

5.5.2 Superplastic doosi mõju.

5.5.3 mikrokinnireemi annuse mõju.

5.5.4 Basettide ja liiva osa mõju tugevusele.

5. peatüki järeldused.

6. peatükk Betooni ja nende füüsikalis-tehnilised omadused

Tehniline ja majanduslik hindamine.

6.1 RPB tugevuse ja Fibro-RPB moodustumise kineetilised tunnused.

6.2 deformatiivsed omadused Fibro-RPB.

6.3 Kombineeritud muutused pulbribetoonis.

6.4 Vesi imendumise dispergeeritud tugevdatud pulbri betooni.

6.5 RPB tehniline ja majanduslik hindamine ja tootmise rakendamine.

Soovitatav nimekiri väitekirjade kohta

• Koostis, topoloogiline struktuur ja reooloogiliste maatriksite reastekloritehnoloogia omadused uue põlvkonna betooni tootmiseks 2011, Kandidaat Tehniline Sciences Ananyev, Sergei Viktorovitš

• Party liiva betoon uue põlvkonna reaktsioonipulber sideme 2013, Tehniliste Sciences'i kandidaat Valiev, Damir Maratovitš

• Kõrge tugevus peeneteraline basaaltofübretofon 2009, tehniliste teaduste kandidaat Borovsky, Igor Viktorovitš

• Pulber-aktiveeritud suure tugevusega liiva betoon ja fibribeen, millel on madala spetsiifilise tsemendi tarbimisega tugevuse ühiku kohta 2012, Tehniliste Sciences'i kandidaat Vladimir Mikhailovich

• Pulber-aktiveeritud suure tugevusega betoon ja fibrobeton, millel on madala spetsiifilise tsemendi tarbimisega ühiku tugevuse kohta 2011, Tehnikateaduste kandidaat Bushhnov, Aleksei Viktorovitš

Väitekirja (osa autori abstraktsest) teemal "Õhukesed reaktsioonipulber dispergeeritud betoonist, kasutades kivimite"

Teema asjakohasus. Igal aastal sai kvaliteetse, väga kõrge tugevusega betooni ja selle edusammude vabastamine ja see edusammude objektiivseks reaalsuseks oluliseks materiaalsete ja energiaressursside vähenemise tõttu suureneb konkreetse ja raudbetooni üldises praktikas.

Suurenenud konkreetse tugevuse suurenemise tihendamisele, praksukindlus on paratamatult vähenenud ja struktuuride habras hävitamise oht suureneb. Fiberbetooni dispergeeritud tugevdamine välistab need negatiivsed omadused, mis võimaldavad tootmise klasside betooni üle 80-100 tugevusega 150-200 MPa, millel on uus kvaliteet - hävitamise viskoosne iseloom.

Analüüs teaduslike tööde valdkonnas dispergeeritud tugevdatud betooni ja nende tootmise kodumaise praktikas näitab, et põhisuunal ei kasutata kasutamist kõrge tugevusega maatriksid sellises betoonis. Dispergeeritud raudbetooni klass survetugevuses jääb äärmiselt madalaks ja piirdub B30-B50-ga. See ei võimalda FIBRA head haardumist maatriksiga, täielikult kasutage terasest kiudasi isegi madala lõhe tugevusega. Lisaks on teoreetiliselt välja töötatud ja praktikas toodetakse konkreetseid tooteid vabalt ette nähtud kiududega, mille mahu tugevdamine on 5-9%; Laulda neid vibratsiooni tegevuse all kontrollimatu "rasvase" kõrgsurve tsemendi-liivalahustega: tsement-liiva -1: 0,4 + 1: 2.0 A / C \u003d 0,4, mis on äärmiselt raiskav ja kordab Töötase 1974. Olulised teaduslikud edusammud superplastilise dB, mikrokiipjaga mikrokoorijate mikrokooriliste segude loomisel, millel on kõrge tugevusega kivimitega valmistatud reaktiivsete aktiivsete pulbritega, lastakse veekraani tuua 60% -ni, kasutades oligomeerse koostise ja hüperplastisaatorite superplastisaatorid Polümeeri kompositsioon. Need saavutused ei muutunud aluseks suure tugevusega raudbetooni või peeneteralise pulbri betooni loomise aluseks valatud enese seikluse segudest. Vahepeal arenenud riigid aktiivselt arendada uusi põlvkondade reaktsioonibetooni betooni, tugevdatud dispergeeritud kiududega, valades mahuline õhukese pacet raamid, kombinatsioone varda või varras dispergeeritud tugevdamisega.

Kõik see määrab asjakohasuse suure tugevusega peeneteraline reaktsioonipulber, dispergeeritud tugevdatud betoonmärgid 1000-1500, mida iseloomustab kõrge efektiivsus mitte ainult vastutustundlike unikaalsete hoonete ja struktuuride ehitamisel, vaid ka toodete ja üldiste projekteerimistoodete ehitamisel. .

Väitekirja töö viidi läbi vastavalt programmide Instituudi ehitusmaterjalide ja konstruktsioonide Müncheni Technical University (Saksamaa) ja algatus toimib osakonna TBQuik Preatcess ja teadus- ja tehnika programmi Haridusministeerium Haridusministeerium Venemaa Haridusministeerium "Kõrgkooli teaduslikud uuringud teaduse ja tehnoloogia prioriteetsete suundade kohta" Algprogramme "Arhitektuur ja ehitus" aastatel 2000-2004

Uuringu eesmärk ja eesmärgid. Eesmärk väitekirja töö on töötada välja kompositsioonid kõrge tugevusega peeneteralise reaktsioonibetooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud betoon, kasutades lihvimine kivimid.

Tema eesmärgi saavutamiseks oli vaja lahendada järgmiste ülesannete kompleksi:

Avastage teoreetilisi eeltingimusi ja motivatsiooni mitmeosalise peentootmise betooni betooni betooni loomise motivatsiooni väga tihe, suure tugevusega maatriksiga, mis saadakse ultra-madala veesisaldusega, pakkudes betooni valmistamist viskoosse iseloomuga hävitamise ja suure tõmbetugevuse ajal painutamise ajal;

Tuvastage komposiitide sideainete ja dispergeeritud tugevdatud peeneteraliste kompositsioonide struktuurne topoloogia, et saada nende struktuuri matemaatilised mudelid, et hinnata täiteaine ebaviisakate osakeste vahemaad ja tugevdavate kiudude geomeetriliste keskused;

Töötada välja metoodika veekindlate süsteemide reoloogiliste omaduste hindamiseks, peeneteraliste pulbriliste dispergeeritud kompositsioonide jaoks; Avasta nende reoloogilised omadused;

Tuvastada segatud sideainete kõvenemismehhanismi, uurida struktuurseid protsesse;

Kehtestada vajaliku voolavuse multicomponent peeneteraline pulber betooni segude, pakkudes täitmisvormi madala viskoossuse segu ja ultra-madala saagikuse tugevusega;

Optimeerige peeneteraliste dispergeeritud tugevdatud betoonveod segude kompositsioone kiududega d \u003d 0,1 mm ja / \u003d 6 mm minimaalse sisaldusega, mis on piisav betooni, toiduvalmistamise tehnoloogia tõmbesisalduse suurendamiseks ja retseptide mõju voolavusele, tihedusele, õhule Betooni konditsioneerimine, tugevus ja teised füüsikalis-tehnilised omadused.

Teaduslik uudsus töö.

1. Võimalus saada suure tugevusega peene tsemendipulbri betoonbetooni betooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud, valmistatud betoonisegudest ilma kilmaseta kvartsliivide õhukeste fraktsioonidega, kus on reaktiivsed kivimite ja mikrosiremiga, millel on märkimisväärsed kivid ja mikrokarvaline Superplastisaatorite tõhusus vee sisaldusele valatud enese seiklussegu segus kuni 10-11% -ni (asjakohane ilma poolkuivse segu ilma pressimiseks) kuiva komponentide massist.

2. Superplastitud vedelate dispersioonisüsteemide saagikuse tugevuse määramise meetodite teoreetilised aluseks olevad meetodid ja meetodid kasutatavate betoonide segude levikut, millel on vaba levikut ja blokeeritud grid tara.

3. Topoloogiline struktuur komposiit-sideainete ja pulbrbetooni, sealhulgas dispergeeritud tugevdatud, ilmnes. Nende struktuuri matemaatilised mudelid saadakse ebaviisakate osakeste vahemaad ja betooni kiudude geomeetriliste keskuste vahelised vahemaad.

4. Teoreetiliselt prognoositav ja eksperimentaalselt tõestanud komposiittsemendi sideainete kõvenemise valdavalt juhtiv difusioonmehhanism, võimendades täiteaine sisalduse suurenemist või selle dispersiooni olulist suurenemist võrreldes tsemendi dispersiooniga.

5. Uuritakse peeneteralise pulbrbetooni struktuuri moodustumist. On näidatud, et pulbri betoon superplastilistest valatud füüsilisest kasulikutest betoonisegudest on palju tihedamalt tihedamaks, nende tugevuse suurenemise kineetika on intensiivsem ja regulatiivne tugevus on oluliselt kõrgem kui betoon ilma ühisettevõteteta, mis sujuvad sama veesisaldusega Rõhk 40-50 MPa. Pulbrite reaktsiooni keemilise aktiivsuse hindamise kriteeriumid on välja töötatud.

6. optimeeritud kompositsioonid peeneteralise dispergeeritud tugevdatud betoonist segud õhukese terasest kiudude läbimõõduga 0,15 ja 6 mm pikk, nende valmistamise tehnoloogia, komponentide kasutuselevõtmise ja segamise kestuse koostis; Kompositsiooni mõju tihedusele tihedusele, õhu sisaldavate betoonisegude, betooni kompressiooni tugevusele.

7. Mõned füüsikalis-tehnilised omadused dispergeeritud tugevdatud pulbri betooni ja põhikindel mõju erinevate retsept tegurid on uuritud.

Töö praktiline tähtsus on arendada uusi valatud peeneteralise pulbri betoonseid segusid kiududega toodete ja konstruktsioonide täitmiseks nii ilma kombineeritud varraste tugevdamisega kui ka kombineeritud varraste tugevduseta või ilma kiududeta vormide täitmiseks valmisoleku vormide täitmiseks . Väga armas betoonisegude kasutamine on võimalik toota suure hinnanguga painde või tihendatud raudbetoonkonstruktsioone, millel on viskoosne hävitamise olemus piiri koormuste toime alusel.

See sai suure tiheduse, kõrge tugevusega kokkusurumise maatriksi tugevusega 120-150 MPa, et suurendada kleepumist metalliga, kasutades õhukese ja lühikese suure tugevusega FIBRA 0,040,15 mm ja pikkus 6-9 mm, mis võimaldab tal vähendada selle tarbimist ja vastupidavust betoonisegude voolule survevalu tehnoloogiate valmistamiseks õhukese seinaga filtreerivate toodete valmistamiseks, millel on kõrge tõmbetugevus.

Uus tüüpi peeneteralise pulbrina dispergeeritud betoon laiendada nomenklatuuri suure tugevusega toodete ja struktuuride eri liiki ehitus.

Looduslike täiteainete toorainebaasi laiendatakse kiviajaga täiteainetest, kuivadest ja märg magnetilisest eraldamisest maagi ja mittemetalsete mineraalide kaevandamise ja rikastamise ajal.

Arenenud betooni majanduslik efektiivsus seisneb kaalumisel märkimisväärselt vähendades, vähendades konkreetsete segude kulud kõrge tugevusega toodete ja struktuuride valmistamiseks.

Uurimistulemuste rakendamine. Arenenud ühendid olid Penza ZBBI Plant LLC tootmise testimine ja prektori betooni CJSC tootmise baasil ja neid kasutatakse Münchenis rõdu toetuste, plaatide ja muude toodete valmistamisel eluasemekonstruktsioonis.

Töö heakskiitmine. Peamised sätted ja väitekirjade tulemused esitati ja teatati rahvusvahelistel ja vene teaduslikel ja tehnilistel konverentsidel: "Noorteadus - New Millennium" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Planeerimise ja hoone linnade küsimused" (Penza , 1996, 1997, 1999 D), "kaasaegsed ehitusmaterjalide probleemid" (Penza, 1998), "kaasaegne ehitus" (1998), rahvusvahelised teadus- ja tehnilised konverentsid "komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), "ressursside ja energiasäästu loovuse motivatsiooni arhitektuurse ehituse protsessis" (Moskva-Kazan, 2003), "tegelikud ehitusprobleemid" (Saransk, 2004), "Uus energia- ja ressursside säästev kõrgtehnoloogia Tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel "(Penza, 2005), kõik-Vene teadus- ja praktilise konverentsi" Linnaplaneerimine, rekonstrueerimine ja inseneritoetus Volga piirkonna linnade säästvale arengule "(Tolyatti, 2004), akadeemilised näidud Raasn "saavutused, probleemid ja potentsiaalsed juhised ehitusmaterjalide teaduse teooria ja tavade arendamine" (Kazan, 2006).

Väljaanded. Teostatud uuringute tulemuste kohaselt avaldati 27 tööd (ajakirjades Waki \u200b\u200b2 töö nimekirja ajakirjades).

Töö struktuur ja ulatus. Väitekirja töö koosneb sissejuhatusest, 6 peatükist, põhiliste järelduste, rakenduste ja viitete loetelu 160 esemetest, on esitatud 175 leheküljelise masina külastamise teksti kohta, sisaldab 64 jooniseid, 33 tabelit.

Sarnane väitekirja töötab eriala "Ehitusmaterjalide ja toodete", 05.23.05 Cifra Vak

• Plasticiseeritud tsement-mineraalide dispergeeritud suspensioonide ja betoonisegude reittehnoloogia omadused tõhusa betooni tootmiseks 2012, Tehniliste Sciences'i kandidaat Glyaeva, Ekaterina Vladimirovna

• Kõrge tugevusega dispergeeritud tugevdatud betoon 2006, Tehniliste Smakina kandidaat Simakina, Galina Nikolaevna

• Metoodiline ja tehnoloogiline alus suure tugevusega betooni betooni tootmiseks, millel on kõrge varajase jõuga mitte-sõja ja madala särgitehnoloogiate jaoks 2002, Technical Sciences Demianova, Valentina Serafimovna

• Hajutada tugevdatud peeneteraline betoon Technogenic Liiv KMA painutamiseks 2012, Tehniliste Teaduste kandidaat Klyuev, Alexander Vasilyvich

• Enesepindamine peeneteralised betoonid ja fibrobeedid, mis põhinevad kõrg- täidetud modifitseeritud tsemendi sideainetel 2018, Tehniliste Sciences'i kandidaat Balykov, Artemiy Sergeevich

Väitekirja lõpetamine teemal "Ehitusmaterjalid ja tooted", Kalashnikov, Sergei Vladimirovitš

1. Venemaal toodetud dispergeeritud betooni koostise ja omaduste analüüs näitab, et nad ei vasta täielikult tehnilistele ja majanduslikele nõuetele konkreetse betooni madala tugevuse tõttu (M 400-600). Sellises kolme-nelja- ja harva viie komponendi betoonbetoonist mitte ainult suure tugevuse tugevdamine, vaid ka normaalne tugevus.

2. Tuginedes teoreetilistele ideedele võimaluse saavutada superplastisaatorite maksimaalse veepõhise mõju dispergeeritud süsteemidesse, mis ei sisalda jämedat purustatud agregaate, microseilli ja kivimpulbrite kõrget reaktsiooni aktiivsust, suurendades ühisettevõtte reoloogilist toimimist, \\ t Loomine seVENCOMPONENT kõrge tugevusega peeneklassi reaktsioonipulber betoonmaatriks peene ja suhteliselt lühike dispergeeritud tugevdamiseks d \u003d 0,15-0,20 μm ja / \u003d 6 mm, mis ei moodusta "kajade" betooni valmistamisel ja vähe vähendatud PBS-voolust.

3. On näidatud, et peamine surve PBS-i saamise peamine kriteerium on väga tihe tsemendi segu suur voolavus tsemendi, MK, rock pulbrist ja veest, mis pakutakse ühisettevõtte lisamisega. Sellega seoses on välja töötatud dispergeeritud süsteemide ja PBS-i reoloogiliste omaduste hindamise metoodika. On kindlaks tehtud, et PBS-i suur voolavus on varustatud 5-10 pa ja veesisaldusega 10-11% kuiva komponentide massist.

4. Konstruktsiooni topoloogia komposiit-sideainete ja dispergeeritud tugevdatud betooni ja nende matemaatiliste mudelite struktuuri antakse. Kehtestatakse kiduvate liitlaste täidetud sideainete ioon-difusioon-läbilahendusmehhanism. PBS-i liivaosakeste vahemaade arvutamise meetodid PBS-is, kiudgeomeetrilistes keskustes pulbri betoonis mööda erinevaid valemeid ja erinevatel parameetritel //, / d. Autori valemi objektiivsus kuvatakse erinevalt traditsiooniliselt kasutatud. PBS-i optimaalne kaugus ja paksus PBS-is peaks olema 37-44 + 43-55 um piires liiva 950-1000 kg ja vastavalt selle 0,1-0,5 ja 0,14-0,63 mm fraktsioonid.

5. Dispergeeritud tugevdatud ja relvastamata PBS-i reüotehnoloogia omadused on loodud arenenud meetodite kohaselt. PBS-i optimaalne purustamine koonusest mõõtmetega D \u003d 100; d \u003d 70; H \u003d 60 mm peaks olema 25-30 cm. Avastatud idanemise koefitsiendid Sõltuvalt geomeetrilistest FIBRA parameetritest ja PBS-i jaotuse vähenemisest, kui seda blokeeritakse võrkude taradega. On näidatud, et PBS-i valamine mahu võrkude kootud raamide kujundamisel peaks purustamine olema vähemalt 28-30 cm.

6. Meetod on välja töötatud kivipulbrite reaktsiooni keemilise aktiivsuse hindamiseks madalatsementide segudes (C: p - 1:10) ekstrusiooni vormimisrõhu sujuvates proovides. On kindlaks tehtud, et sama tegevusega, mis on hinnanguliselt 28 päeva jooksul ja pikaajalistes kõvenemistes (1-1,5-aastased), tuleks eelistada RPBS-is kasutatavaid pulbreid kõrgtehnoloogilistest tõugudest: basalt, diabase, dokumendid , kvarts.

7. Uuritakse pulbrbetooni struktuuri moodustumist. On kindlaks tehtud, et valatud segud esimese 10-20 min pärast valamist isoleeritakse kuni 40-50% õhust ja nõuavad kile, mis takistab tiheda kooriku moodustumist. Segud hakkavad aktiivselt konfiskeerima 7-10 tundi pärast täitmist ja tugevust tugevuse pärast 1 päeva 30-40 MPa kaudu 2. päeva-50-60 MPa kaudu.

8. formuleeris betoonkoostise valiku peamised eksperimentaalsed ja teoreetilised põhimõtted tugevusega 130-150 MPa. Kvartsliiv, et tagada kõrge saagikuse tugevusega PBS peaks olema peeneteralised fraktsioonid

0,14-0,63 või 0,1-0,5 mm puistetihedusega 1400-1500 kg / m3 voolukiirusel 950-1000 kg / m. Tsemendi jahu ja MK peatamise paksus liiva terade vahel peaks olema vastavalt veesisalduse ja ühisettevõtte, mis tagab 2530 cm segude purunemise. The Arvuti ja kivjahu dispersioon peab olema umbes sama, sisu MK 15-20%, kivjahu sisaldus 40-55% tsemendi massist. Nende tegurite sisu muutmisel valitakse optimaalne kompositsioon segu vajalik purunemise ja maksimaalse tihendustugevuse indikaatorid 2,7 ja 28 päeva pärast.

9. Fine-terasava dispergeeritud raudbetoonbetooni optimeeritud kompositsioonid, millel on tugevus kokku 130-150 MPa, kasutades terasest FIBRA tugeva koefitsiendiga // \u003d 1%. Avatud optimaalsed tehnoloogilised parameetrid: Segamine tuleb läbi viia spetsiaalse konstruktsiooni kiirtrajeesides, eelistatavalt vaakumis; Järjestus komponentide ja segamisrežiimide "puhata", rangelt reguleeritud.

10. Kompositsiooni mõju voolavusele, tihedusele, õhu-sisaldavate dispergeeritud PBS-ile on uuritud tugevuse korral betooni tihendamisel. Selgus, et segude levikut, samuti betooni tugevus sõltuvad mitmetest retseptidest ja tehnoloogilistest teguritest. Kui optimeerimine, matemaatiline sõltuvus voolavuse, tugevus üksikisiku, kõige olulisem tegurid on loodud.

11. Uuritakse mõningaid hajutatud abielusbetooni füüsikalis-tehnilisi omadusi. On näidatud, et betoon tugevusega 120L tihendamisel

150 MPa-l on elastne moodul (44-47) -10 MPa, Poissoni koefitsient -0,31-0,34 (0,17-0.19 - relvastamata). Õhukahanemine dispergeeritud tugevdatud betooni 1,3-1,5 korda madalam kui relvastamata. Kõrge külmakindlus, madal vee imendumine ja õhukahanemine näitavad sellise betooni kõrgeid operatiivseid omadusi.

12. Tootmise katsetamine ja tehniline ja majanduslik hindamine näitavad vajadust korraldada tootmise ja laialt levinud sissetoomine peeneteralise reaktsioonipulbri ehituses dispergeeritud betooni ehitamiseks.

Viited väitekirja uuringud tehniliste Sciences Kalashnikov, Sergei Vladimirovitš, 2006

1. Aganin s.pe betoon madala veetarbimisega modifitseeritud kvarts täiteainega. // authore kontoris. samm. K.t.n., M, 1996,17 lk.

2. Anthropova V.A., Drobyshevsky V.A. Modifitseeritud Stefibetooni // betooni ja raudbetooni omadused. №3.2002. C.3-5

3. Achverdov I.n. Betooniteaduse teoreetilised alused .// Minsk. Kõrgkool, 1991,191 lk.

4. BABAYEV SH.T., KOMAR A.A. Energiasäästutehnoloogia tugevdatud betoonkonstruktsioonide suure tugevusega betoonist keemiliste lisanditega. // m.: Stroyzdat, 1987. 240 P.

5. Bazhenov yu.m. XXI sajandi betoonid. Ehitusmaterjalide ja konstruktsioonide ressursside ja energiasäästlike tehnoloogia // transfide materjalide materjalid. Teaduslik the konverentsil. Belgorod, 1995. koos. 3-5.

6. Bazhenov yu.m. Kõrge kvaliteediga peeneteraline betoon // ehitusmaterjalid.

7. Bazhenov yu.m. Betoonist // betoonist ja raudbetoonist, 1988. aasta tehnoloogia tõhususe ja tõhususe parandamine, №9. alates. 14-16.

8. Bazhenov yu.m. Betoonitehnoloogia. // Kõrgharidusasutuste Liidu kirjastaja, m.: 2002. 500 lk.

9. Bazhenov yu.m. Suurenenud vastupidavuse betoonid // ehitusmaterjalid, 1999, nr 7-8. alates. 21-22.

10. Bazhenov Yu.m., Falikman V.r. Uus sajand: uus tõhus betoon ja tehnoloogia. Materjalid i all-vene konverentsi. M. 2001. aasta 91-101.

11. Batrakov v.g. Ja teised. Super Superplastizer QMS. // Betoon ja raudbetoon. 1985. №5. alates. 18-20.

12. Batrakov v.g. Modifitseeritud betoon // m.: Stroyzdat, 1998. 768 lk.

13. Batrakov v.g. Betooni modifikaatorid Uued funktsioonid // Materjalid I All-Vene konkreetse konverentsi ja tugevdamise konverentsi. M.: 2001, lk. 184-197.

14. Batrakov V.g., Sobolev K.I., Caprilekov S.S. et al. Kõrge tugevus madala tsemendi lisaainete // keemilised lisandid ja nende rakendamine betooni tootmise tehnoloogia tootmisel. M.: Ts.zov, 1999, lk. 83-87.

15. Batrakov V.g., Caprilev S.S. et al. Ultrafine'i metallurgiatööstuse jäätmete hindamine lisaainetena betoonile // betoonile ja raudbetoonile, 1990. nr 12. lk. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elemendid ja keemilise side elektrienergia // Novosibirsk, NSV Liidu kirjastaja, 1962 175 lk.

17. Berkovitš Ya.B. Uuring mikrostruktuuri ja tugevuse tsemendi kivi tugevdatud lühikeste kiudkrüüsotiilide asbesti: autor. Dis. Komm. the teadus Moskva, 1975. - 20 s.

18. Bark M.T. Täidetud polümeeride hävitamine M. keemia, 1989 lk. 191.

19. Bryk M.T. Polümeriseerimine anorgaaniliste ainete tahkel pinnal .// Kiev, Nukova Dumka, 1981,288 lk.

20. Vasilik p.g., Golubev I.v. Kiudude kasutamine kuivas ehituse segudes. // ehitusmaterjalid №2.2002. Lk.26-27

21. Volzhensky A.V. Mineraalsed sideained. M.; Stroyzdat, 1986,463 lk.

22. Volkov i.v. Fibrobetoni rakendamise probleemid kodumaises konstruktsioonis. // ehitusmaterjalid 2004. - №6. P. 12-13.

23. Volkov i.v. Fiber Betoon ja väljavaated ehitusstruktuuride // ehitusmaterjalide, seadmete, tehnoloogia 21 sajandil. 2004. nr. 5. S.5-7.

24. Volkov i.v. Fibribeemi kujundused. Obz INF. Seeria "Ehituskonstruktsioonid", vol. 2. m, VNIIIS Gosstroy NSVL, 1988.-18c.

25. Volkov Yu.S. Raskeveotooni kasutamine ehituses // betoonist ja raudbetoonist, 1994, №7. alates. 27-31.

26. Volkov Yu.S. Monoliitne raudbetoon. // betoon ja raudbetoon. 2000, №1, lk. 27-30.

27. VNN 56-97. "Fibrobetoni disainilahenduste projekteerimise ja peamised sätted." M., 1997.

28. II, IP osa mõned peamised aspektid hüdratatsioonide teooria ja hüdratiivse kõvenemise teooria ja Hüdratsionaalse kõvenemise teooria aspektid // VI Rahvusvahelise Kongressi menetlemine keemiatsementis. T. 2. m.; Stroyzdat, 1976, lk 68-73.

29. Glukhovsky V.A., Pokhomov V.A. Varjuvad tsemendid ja betoonid. Kiiev. Budvelnik, 1978,184 lk.

30. DEMYANOVA B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. jt. Reaktsiooni aktiivsus purustatud kivide tsemendi kompositsioonides. Izvestiya Tulgu. Seeria "Ehitusmaterjalid, kujundused ja struktuurid". Tula. 2004. Vol. 7. lk. 26-34.

31. DEMYANOVA B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., kokkutõmbumise betoon orgaaniliste lisanditega // Stroyinfo, 2003, nr 13. lk. 10-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Uus tüüpi tsemendi tüüp: tsemendi kivi struktuur / ehitusmaterjalid. 1994 №1 lk. 5-6.

33. Starrels A.I., Vozhov Yu.S. Betoon- ja raudbetoon: teaduse ja praktika / / kõigi vene konkreetse konverentsi materjalide materjalid betooni ja tugevdamise konverentsil. M: 2001, lk. 288-297.

34. Zimon Ad. Vedeliku haardumine ja niisutamine. M.: Keemia, 1974. lk. 12-13.

35. Kalashnikov v.i. Nesterov V.yu., Bokstunov V.L., Komokhov p.g., Solomatov V.I., Maiznetsev V.YA, Trostya, V.m. Glinchlakovy ehitusmaterjalid. Penza; 2000, 206 lk.

36. Kalashnikov v.i. Ioonelektrostaatilise mehhanismi soodsasti rolli kohta mineraalsete dispergeeritud kompositsioonide dispersioonis. // autoklaavi betooni struktuuride vastupidavus. Tez. Vs. Tallinn 1984. lk. 68-71.

37. Kalashnikov v.i. Põhitõdesid mineraal dispergeeritud süsteemid ehitusmaterjalide tootmiseks. // doktoritöö D.N., Voronezh, 1996, 89

38. Kalashnikov v.i. Superplastisaatorite hoolika mõju reguleerimine, mis põhineb ioonelektrostaatilisel lähenemisel. // ehituse keemiliste lisandite tootmine ja taotlus. NTK-teeside kogumine. Sofia 1984. lk. 96-98

39. Kalashnikov v.i. Raamatuoloogiliste muutuste arvestus betoonisegudes superplastices. // IX-i materjalide materjalide materjalide materjalide materjalid (Tashkent 1983), Penza 1983 s. 7-10.

40. Kalashnikov L 103-118.

41. Kalashnikov v.i., Ivanov I.A. Protseduritegurite ja dispergeeritud kompositsioonide reoloogiliste näitajate roll. // betooni tehnoloogiline mehaanika. Riia RPI, 1986. lk. 101-111.

42. Kalashnikov v.i. Keeld, Sofia. 1985.

43. Kalashnikov V.I., Kalashnikov s.v. Teooria "kõvenemine komposiittsemendi sideainete. // Rahvusvahelise teadus- ja tehnilise konverentsi materjalid" Tegelikud ehitusprobleemid "T.Z. Ed. Mordovski riik. Ülikool, 2004. lk 119-123.

44. Kalashnikov V.I., Kalashnikov s.v. Komposiittsemendi sideainete kõvenemise teooria kohta. Rahvusvahelise teadus- ja tehnilise konverentsi materjalid "Tegelikud ehitusküsimused" TZ Ed. Mordovia riik Ülikool, 2004. lk 119-123.

45. Kalashnikov V.I., Bastunov B.ji. Moskvin R.N. Süsinnostelate ja söövitavate sideainete tugevuse moodustumine. Monograafia. Hoiustatud Vgup VNIYNTPI, väljastus.2003,6.1 P.L.

46. \u200b\u200bKalashnikov V.I., Bastunov B.jl, Tarasov R.v., Komokhov p.g., Stasevich A.v., Kochshov V.Ya. Tõhusad soojusresistentsed materjalid, mis põhinevad modifitseeritud klambrilehel / / Penza, 2004,117 lk.

47. Kalashnikov S. V. et al. Komposiitide ja dispergeeritud tugevdatud süsteemide topoloogia // Materjalid MNTK komposiitide ehitusmaterjalid. Teooria ja praktika. Penza, PDZ, 2005. lk 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin v.i. Infrapunapektrid pinnaühendite. // m.: Science, 1972,460 lk.

49. Korshak v.v. Kuumakindlad polümeerid .// m.: Science, 1969,410 lk.

50. Kurbatov L.g., Rabinovich F.N. Terase fibirsiga tugevdatud betooni tõhusus. // betoon ja raudbetoon. 1980. L 3. lk 6-7.

51. Lancard D.K., Dickerson R.F. Tugevdatud betoon tugevdades terasest traat trimmimise // ehitusmaterjalide välismaal. 1971, №9, lk. 2-4.

52. Leontyev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. Võimalus kasutada süsiniku kiudmaterjale betooni // ehitusmaterjalide tugevdamiseks, 1991. №10. Lk 27-28.

53. Lobanov I.A. Omadused struktuuri ja omaduste dispergeeritud tugevdatud betooni // tootmise tehnoloogia ja omadused uute komposiitide ehitusmaterjalide: ühendamine. Temp. Istus Teaduslik Tr. L: LISI, 1086. lk 5-10.

54. Mailian Dr., Shilov Al.v., Jarbaek r Fiering kiu tugevdamine basaltkiudude valguse ja raske betooni omaduste kohta // betooni ja raudbetooni uued uuringud. Rostov-On-Don, 1997. lk 7-12.

55. Mailian L.r., Shilov A.V. Keerake keraamsitofibous-betooni elemendid ebaviisakas basandi kiudaineid. Rostov N / D: kasv. Riik Build, ülikool, 2001. - 174 p.

56. Mailian R.L., postitamine L.R., Osipov km ja teised. Soovitused tugevdatud betoonkonstruktsioonide projekteerimiseks keraamstasest betoonist basaltkiudude kiudude tugevdamisega / Rostov-on-Don, 1996. -14 lk.

57. Mineraloogiline entsüklopeedia / tõlge inglise keeles. L. Nedra, 1985. alates. 206-210.

58. Mchledlov-Petrosyan O.P. Anorgaaniliste ehitusmaterjalide keemia. M.; Stroyzdat, 1971, 311c.

59. Nerpin S.V., Chimunsky A.F., mullafüüsika. M. Science. 1967,167С.

60. Nesbetaev G. V., Timonov S.K. Betooni deformatsioonide vähenemine. 5. akadeemiline lugemine Rasn. Voronezh, VGASU, 1999. lk. 312-315.

61. Paschenko A.A., Serbia v.p. Tsemendi kivi tugevdamine mineraalkiu Kiieviga, Ukrhiitions - 1970 - 45 s.

62. Paschenko A.A., Serbia V.P., Starchevskaya E.A. Siduvad "ained. Kiiev. Asesekool, 1975 441 lk.

63. POLAAK A.F. Mineraalse seondumise kõvenemine. M.; Ehituse kirjanduse kirjastamine, 1966 207 lk.

64. Poppova A.M. Hoonete ja struktuuride konstruktsioonid suure tugevusega betoonist // hoonestruktuuride seeria // ülevaade. Vol. 5. m.: VNIYNTPI NSVL Gosstroy, 1990 77 lk.

65. Poharenko, Yu.v. Teaduslikud ja praktilised sihtasutused fibrobetoonide struktuuri ja omaduste moodustamiseks: dis. dokk. the Sciences: Peterburi, 2004. lk. 100-106.

66. Rabinovich F.n. Betoonid, kiududega hajutatud tugevdatud: Ülevaade VNIESMist. M., 1976. - 73 lk.

67. Rabinovich f.n. dispergedaritud betoon. M., Stroyzdat: 1989.-177 lk.

68. Rabinovich F.N. Mõned küsimused hajutatud tugevdamine betoonmaterjalide klaaskiud // disperse-tugevdatud betoon ja struktuuride neist: teesid aruande. Vabariik. Järjepidev. Riia, 1 975. - P. 68-72.

69. Rabinovich F.N. Stefib betoonkonstruktsioonide optimaalse tugevdamise kohta // betoonist ja raudbetoonist. 1986. nr 3. lk 17-19.

70. rabinovich f.n. Betooni dispergeeritud tugevdamise tasemetel. // Ehitus ja arhitektuur: IZV. Ülikoolid. 1981. nr 11. lk 30-36.

71. Rabinovich F.N. Fiber marmitud betooni kasutamine tööstusdisainilahendustes // fibrobeton ja selle rakendamine ehituses: tööjõu Niizb. M., 1979. - P. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.g. Stalefiseti kasutamine inseneri struktuuride projekteerimisel // betoonist ja raudbetoonist. 1984.-№12.-c. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov v.p. Piirangust pragude vastupidavuse peeneteralise betooni, tugevdatud terasest fibirs // mehaaniliste komponentide materjalidega. 1985. №2. P. 277-283.

74. Rabinovich F.n., Chernomaz A.P., Kurbatov L.g. Lamedate tankide monoliitseosad // betoon ja raudbetoon. -1981. №10. P. 24-25.

76. Solomatov V.I., Vyrojul v.n. ja teised. Komposiitide ehitusmaterjalid ja madala kaalutluse kujundused .// Kiev, Budivelnik, 1991,144 lk.

77. Stalefiseton ja kujundused sellest. "Ehitusmaterjalid" seeria on Vol. 7 VNIYNTPI. Moskva. - 1990.

78. Klaas fibrobeton ja selle kujundused. Seeria "Ehitusmaterjalid". N.5. VNIFNTPI.

79. Strelkov M.I. Muutused vedela faasi tegeliku koostisega sideainete kõvenemisega ja nende kõvenemise mehhanismid // tsemendi keemia menetlemise mehhanismid. M.; Promstroyisdat, 1956, lk. 183-200.

80. SYCHEV L.I., VOLOVIKA A.V. FIBERS / TÕLGE ED-ga tugevdatud materjalid: fibreroinforcted materjalid. -M: Stroyzdat, 1982. 180 p.

81. Toropov N.A. Silikaatide ja oksiide keemia. L.; Science, 1974,440c.

82. Tretyakov n.e., Filimonov v.n. Kineetika ja katalüsaator / t.: 1972, №3,815-817 lk.

83. FADDA I.M. Intensiivne eraldi tehnoloogia betooni täis basalt .// abstraktne tassi. K.t.n. M, 1993.22 lk.

84. Fibribeton Jaapanis. Express teave. Ehitusstruktuurid ", m, vniiis Gosstroy NSVL, 1983. 26 lk.

85. Filimonov v.n. Fotograafiliste transperatsioonide spektroskoopia molekulides ./// l.: 1977, lk. 213-228.

86. Hong. Omadused betooni sisaldavad microeink ja süsinikkiust ravitakse silaani // kiirteavet. Probleem nr 1.2001. Lk.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenia A.V., Filimonov v.n. Adsorptsiooni ja adsorbendid. // 1976, Vol. 4, lk. 86-91.

88. Schwarzman A.a., Tomilin I.A. Keemia edusammud // 1957, T. 23 №5, lk. 554-567.

89. Neil põhinevad sideained ja peeneteralised betoonid (V..D. Glukhovski üldise väljaande all). Taškent, Usbekistan, 1980.483 s.

90. JURGEN SCHUBERT, Kalashnikov S.V. Segatud sideainete topoloogia ja nende kõvenemise mehhanism // Sat. Artiklid MSTK Uued energia- ja ressursside säästev kõrgtehnoloogilised tehnoloogiad ehitusmaterjalide tootmisel. Penza, PDZ, 2005. lk. Lk. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Kõrge jõudlusega kiudõhuga tugevdatud segu kiudmahu fraktsiooniga // ACI materjalide ajakirja.-2004.-Vol. 101, №4.- p. 281-286.

92. Batson G.B. State-the-Art Reportion Fiber raudbetoon. ASY komitee teatas 544. "Acy Journal". 1973, -70, mille 11, -P. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup in / löögi vastus ultra-kõrge tugevusega kiudist tugevdatud tsemendi komposiit. // ACI-materjalide ajakiri. 2002. - Vol. 99, №6. - lk.543-548.

94. Bindiganavil V., Banthia., Aarup B. Ultra-suure tugevusega kiudoptilise tsemendi compsite // ACJ-materjalide ajakirja mõju reaktsioon. 2002 - Vol. 99, № 6.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochuster Beton-Entwicklung und Verhalten.//leipziger Massivbauseminar, 2000, BD. 10, S 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen Bei Bei und Mauerwerk.// Oster. Jngenieur-und ArchiteKtekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallair E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-c. Mehaaniline käitumine konsetiseeritud reaktiivse pulbri betoon.// American Societe of GIVIL Eagineers Materjalide Engineering COUFIFERNCE. Washington. DC. November 1996, Vol. 1, lk 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisorung der Mischung SOWIE VERIFIZIRUNG der Eigenschaften Saueresesistente HochleistungBetone.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. ∎ 3. S.30-38.

99. GRUBE P., Lemmer C., RIIHL M VOM GUSSBETON zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissigerige AUF baas Polorcarboxilat.// Proc. 13. JBASIL WEIMAR 1997, BD. 1, S 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton MIT Steinohlenflugasche. Essen VGB FECHMISHEE VEREINGUNG BUNDESVEBAND KRAFTWERKSNENRODUKTE.// E.V., 1998-JN: Flugasche Betoonis, VGB / BVK-Faschaugung. 01 Dezember 1998, Vortag 4.25 Seiten.

102. Richard P., Cheury M. Reaktiivse pulbri betooni koostis. Stasation Division Bougies.// Tsement ja betooni reeSearch, Vol. 25. Ei. 7, lk. 1501-1511,1995.

103. Richard P., Cherazy M. Reaktiivne pulber Betoon Betoon Height Ducttility ja 200-800 MPa survetugevus.// AGJ SPJ 144-22, lk. 507-518,1994.

104. Romaaldy J.., Mander J.A. Tõmbetugevus betooni disatooni tugevusega ühtlaselt jaotatud ja gloselly paigutatud pikkusega traadi tugevdamine "Acy Journal". 1964, - 61, - nr 6, - lk. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Schngel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochsterteri Bereon-Bereit Fur Die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe.// Festschrift Zum 60. Geburgstag von Prof.-Dr. JNG. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Cresen von Hochfestm Beton.// Proc. 14, JBAUSIL, 2000, BD. 1, S 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung Bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-Schrift Zum 60. Geburgstag von Prof. Dr-jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 S 189-198.

108. Schmidm, fenlinge.utntax; HF ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. ULTRAHOCHESTER BEON: Perspective Fur Die Betonfertigteil Industrie.// Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. aasta. andmed 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Spetngel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochsterstees Bereit Bereit Die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. FEST - Schrift Zum 60. Geurtstag von Prof. Dr-ING. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Spetngel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochster Fur Bereit Bere Die Anwendung? Scntriftenerihe Baustoffe.// Fest - Schrift Zum 60. Geurtstag von Prof. Dr. - se. Peter Schlisissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der Ihr Beitzag Zur Entwichlung der Betobbaueise.// Ittter. Jngenieur-und architektekten-zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus betoon.//concrete ehitus. 1972,16, №L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. mõju reageerimine ultra-suure tugevusega kiudist tugevdatud tsemendi komposiit // ASJ-materjalide ajakirja. -2002-Vol. 99, №6.-lk. 543-548.

115. Balaguru P., NAIRN H., suure jõudlusega kiudraudseisev betooni segu Suure kiudmahu fraktsioonide puhul // ASJ-materjalide ajakiri. 2004, -vol. 101, №4.-p. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell Fur Ausfallormengen Dichter Beatone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76,1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaiee., Dugat J., Aitcin P.-c. Mehaanilised omadused ja kahe tööstusliku reaktiivse pulbri Cohcrete // ASJ-materjalide ajakirja V.94 vastupidavus. No.4, S.286-290. Juli-august 1997.

118. De Larrerd F., sedran th. Ultraheigh-jõudluse optimeerimine betooni optimeerimine pakkemudeli abil. Cem Betooni res., Vol.24 (6). S. 997-1008,1994.

119. Richard P., Cheury M. Reaktiivse pulbri betooni koostis. Cem Coner.res.vol.25. No.7, S.1501-15119995.

120. Bornemann R., Sehmidt M., Fehling E., Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton Uhpc - Hersterlung, Eigenschaften und Anwennungsmoglichkeiten. Sonderdruck Aus; Beton und Stahlbetonbau 96, H.7. S.458-467 2001.

121. Bonnaav O., Vernet Ch., Moranville M. Reaktiivse pulbri Coucrete'i (RPC) reoloogilise käitumise optimeerimine .Tagungsband International Simposhium kõrge jõudlusega ja reaktiivse pulbri betoonide. Shebrske, Kanada, august 1998. S.99-118.

122. Aitcin P., Richard P. jalakäija / Bikeway sild Scherboke'i silla. 4-Th International Simposium kõrge tugevuse / suure jõudlusega, Pariisi kasutamise kohta. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrerd F., Grosse J.f., Puch C. erinevate ränidioksiidide võrdlev uuring kõrgefektiivsete materjalide lisanditena. Materjalid ja struktuurid, Rjlem, Vol.25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.n. Reaktiivsed pulbri betoonid, millel on suur kõrgtugevus ja 200-800 MPa survetugevus. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. RPC kasutamine suure jõudlusega ja reaktiivse pulbri, Kanada, Sherbroke'i suure jõudlusega ja reaktiivse pulbrina brutovoogude jahutusrežiimis.

126. DE LARRARR F., SEDRAN T. Suure jõudlusega betooni proportsionaalsus. Cem Konkreetne. Res. Vol. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehaanilised omadused reaktiivsed pulbri betoonid. Materjalid ja konstruktsioonid, Vol. 29, S. 233-240, 1996.

128. Borranmann R., Schmidt M. pulbrite roll betoonis: 6-Th International Swosiumi menetlus kõrge tugevuse / suure jõudlusega betooni kasutamisel. S. 863-872,2002.

129. Richard P. Reaktiivne pulber Betoon: uus Ultra-kõrge tsementli materjali. 4-national sümpoosioni suure tugevuse / suure jõudlusega betooni kasutamise kohta, Pariis, 1996.

130. Uzawa, m; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: värsked omadused ja reaktiivse pulbri komposiitmaterjali (duktaali) tugevus. EST FIB Kongressi menetlused, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, m; Cheyrezy, m; Prat, E: Ultra-kõrge vastupidavuse betoonid, keemia ja mikrostruktuur. HPC sümpoosion, Hong- Kong, Dezember 2000.

132. Cheyrezy, M; MARET, V; Frouin, L: RPC mikrostruktuurne analüüs (reaktiivne pulbribetoon). CEM.CONER.RES.VOL.25, Ei. 7, S. 1491-1500,1995. .

133. Bouygues Fa: Jufornsbroschare Zum Betons de Pouderes Reaktsioonid, 1996.

134. REQUECK. K-h., Lichtenfels A., Greiner. Tk Hooajaline ladustamine Solare "Energia kuumaveepaakides valmistas välja suure jõudlusega betooni. 6 Th rahvusvaheline sümpoosion kõrge tugevuse / suure jõudlusega. Leipzig, juuni 2002.

135. Grandmas B.B., Komokhov p.g. et al. Mineraalsete sideainete / teaduse ja tehnoloogia hüdrallimise ja ümberkristallimise reaktsioonide helitugevus, -2003, №7

136. Babkov V.V., Shelkov A.f., Komokhov p.g. Tsemendi kivi / tsement-1988-№3 vastupidavuse aspektid 14-16-st.

137. Alexandrovsky S.V. Mõned funktsioonid betooni ja raudbetooni kokkutõmbumise kohta, 1959 nr 10 8-10.

138. Shaikin A.V. Tsemendi kivi struktuur, tugevus ja praksukindlus. M: Stroyzdat 1974,191 lk.

139. Shekin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Tsemendibetooni struktuur ja omadused. M: Stroyzdat, 1979. 333 lk.

140. CYLOSANI Z.N. Kokkutõmbumise ja libisemise betoon. Tbilisi: kirjastus Angeles. SSR, 1963. Alates 173-st.

141. Berg O. Ya., Shcherbakov Yu.n., Pisanko T.n. Kõrge tugevusega betoon. M: stroyzdat. 1971. Kuna 208.I?

Pange tähele, et eespool esitatud teaduslikud tekstid on postitatud tutvumiseks ja saadakse teessi algsete tekstide tunnustamisel. Sellega seoses võivad need sisaldada kajastamisalgoritmide ebatäiusliku vigu. PDF-i väitekirja ja autori abstraktsed, mida me selliseid vigu anname.